Основные ссылки

На правах рекламы:

Произвольная ссылка:

Описание

Источник публикации

М.: ФГБУ "Информавтодор", 2020

Примечание к документу

Текст документа приведен в соответствии с публикацией на сайте /template/go.php?url=https://rosavtodor.gov.ru/ по состоянию на 05.10.2020.

Документ рекомендован к применению с 09.11.2016 Распоряжением Росавтодора от 09.11.2016 N 2324-р.

Взамен ОДН 218.0.032-2003.

Название документа

"ОДМ 218.4.026-2016. Отраслевой дорожный методический документ. Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Бетонные и железобетонные конструкции"

(издан на основании Распоряжения Росавтодора от 09.11.2016 N 2324-р)

"ОДМ 218.4.026-2016. Отраслевой дорожный методический документ. Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Бетонные и железобетонные конструкции"
(издан на основании Распоряжения Росавтодора от 09.11.2016 N 2324-р)

Оглавление

ОДМ 218.4.026-2016. Отраслевой дорожный методический документ. Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Бетонные и железобетонные конструкции

Предисловие

1 Область применения

2 Нормативные ссылки

3 Термины и определения

4 Определение грузоподъемности бетонных и железобетонных элементов

4.1 Общие положения

4.2 Определение усилий от временных нагрузок

4.3 Расчет изгибаемых железобетонных элементов по нормальным сечениям

4.4 Определение предельных усилий в изгибаемых элементах при расчете по наклонным сечениям

4.5 Расчет центрально и внецентренно сжатых элементов

4.6 Расчет центрально и внецентренно растянутых элементов

4.7 Общий случай расчета грузоподъемности бетонных и железобетонных элементов

4.8 Расчет стыков на сдвиг и непосредственный срез

4.9 Расчет на местное сжатие (смятие)

Приложение А. Предельные значения несущей способности балок типовых железобетонных пролетных строений

Приложение Б. Ординаты поперечных линий влияния для типовых сборных пролетных строений

Приложение В. Общие рекомендации по определению геометрических характеристик сечений

Приложение Г. Примеры расчета грузоподъемности

Библиография

Издан

на основании Распоряжения

Федерального дорожного агентства

от 9 ноября 2016 г. N 2324-р

ОТРАСЛЕВОЙ ДОРОЖНЫЙ МЕТОДИЧЕСКИЙ ДОКУМЕНТ

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ МОСТОВЫХ

СООРУЖЕНИЙ НА АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГАХ ОБЩЕГО ПОЛЬЗОВАНИЯ.

БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

ОДМ 218.4.026-2016

ИС NORMPROD: примечание.

Текст дан в соответствии с официальным текстом документа.

ОКС

Предисловие

1 РАЗРАБОТАН Федеральным государственным бюджетным образовательным учреждением высшего профессионального образования "Сибирский государственный университет путей сообщения" (СГУПС).

2 ВНЕСЕН Управлением строительства и эксплуатации автомобильных дорог Федерального дорожного агентства.

3 ИЗДАН на основании распоряжения Федерального дорожного агентства от 09.11.2016 N 2324-р.

4 ИМЕЕТ РЕКОМЕНДАТЕЛЬНЫЙ ХАРАКТЕР.

5 ВВЕДЕН ВЗАМЕН ОДН 218.0.032-2003.

1 Область применения

1.1 Настоящий отраслевой дорожный методический документ (далее - методический документ) содержит методику определения грузоподъемности мостовых сооружений с учетом технического состояния элементов их конструкций.

1.2 Данный методический документ рекомендуется для применения при определении грузоподъемности мостовых сооружений, эксплуатируемых на федеральных автомобильных дорогах Российской Федерации. В остальных случаях он может использоваться по решению органов управления автомобильных дорог субъектов Российской Федерации.

1.3 Положения настоящего методического документа предназначены для применения проектными и специализированными организациями, выполняющими работы по диагностике, обследованию, испытаниям и оценке технического состояния мостовых сооружений, а также мостовыми подразделениями органов управления автомобильными дорогами при организации и приемке обследовательских работ в соответствии с правилами применения документов технического регулирования в сфере дорожного хозяйства [1].

1.4 При определении грузоподъемности допускается использование иных от приведенных в настоящем методическом документе алгоритмов и программ. Обоснованность применения таких алгоритмов и программ должна быть подтверждена сертификатом их соответствия действующим нормам проектирования мостовых сооружений, выданным уполномоченным органом, либо предыдущим успешным опытом применения при проведении технических экспертиз соответствующей направленности по заданиям Федерального дорожного агентства.

1.5 Настоящий методический документ является составной частью следующих изданий:

ОДМ 218.4.025-2016 Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Общая часть

ОДМ 218.4.027-2016 Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Металлические и сталежелезобетонные конструкции

ОДМ 218.4.028-2016 Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Опорные части, опоры и фундаменты

ОДМ 218.4.029-2016 Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Определение грузоподъемности конструкций деревянных мостов.

2 Нормативные ссылки

В настоящем методическом документе использованы нормативные ссылки на следующие документы:

ГОСТ 10180-2012 Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам

ГОСТ 12004-81 Сталь арматурная. Методы испытания на растяжение

ГОСТ 22690-2015 Бетоны. Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля

ГОСТ 26633-2015 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия

ГОСТ 28570-90 Бетоны. Методы определения прочности по образцам, отобранным из конструкции

СП 35.13330.2011 Мосты и трубы (актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*)

СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения (актуализированная редакция СНиП 52-01-2003)

СП 131.13330.2012 Строительная климатология (актуализированная редакция СНиП 23-01-99*)

3 Термины и определения

В настоящем методическом документе применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 временная вертикальная нагрузка: Произвольное транспортное средство (средства), расположенное в пределах ездового полотна мостового сооружения.

3.2 воздействия от нагрузки: Усилия, напряжения, деформации, перемещения в конструкции (элементе конструкции), возникающие от действия внешних нагрузок (постоянных, временных, температурных и пр.).

3.3 грузоподъемность: Характеристика (показатель) технического состояния мостового сооружения, соответствующая максимальному воздействию временной вертикальной нагрузки, при котором не наступает предельное состояние первой группы ни в одной из основных несущих конструкций сооружения.

Примечание - Грузоподъемность сооружения в целом определяется грузоподъемностью наиболее слабой из основных несущих конструкций.

3.4 дефект в мостовом сооружении (дефект): Каждое отдельное несоответствие в мостовом сооружении установленным требованиям нормативно-технической и (или) конструкторской (проектной) документации.

3.5 допустимый класс нагрузки: Мера экстремально допустимого воздействия временной вертикальной нагрузки определенной структуры, которое не вызывает наступления предельного состояния первой группы в несущих конструкциях при нормальной эксплуатации сооружения.

Примечания

1 Для эталонных нагрузок по схемам АК и НК допустимые классы нагрузки выражаются безразмерными величинами К_АК и К_НК как отношение величины экстремального воздействия от эталонной нагрузки к воздействию от аналогичной единичной эталонной нагрузки класса К = 1.

2 Для нагрузок от колонн автомобилей допустимый класс нагрузки соответствует допустимой массе отдельного автомобиля из состава колонны.

3.6 класс грузоподъемности: Мера грузоподъемности сооружения (конструкции, элемента конструкции), выраженная значением допустимого класса или массы рассматриваемой временной вертикальной нагрузки.

3.7 конструкция: Часть мостового сооружения, состоящая из конструктивно объединенных элементов, выполняющая определенные функции (несущие, ограждающие, защитные и (или) другие).

Примечания

1 В мостовом сооружении конструкции делят на основные, обеспечивающие главные функциональные свойства мостового сооружения, и неосновные (вспомогательные), создающие, например, защиту и безопасность только в экстремальных ситуациях, удобство содержания в период эксплуатации и другие вспомогательные функциональные свойства.

2 Из множества основных конструкций выделяют несущие конструкции, основной функцией которых является восприятие воздействий от постоянных и временных нагрузок.

3.8 контролируемый режим движения: Режим движения, при котором пропуск транспортных средств по сооружению осуществляется по специальному разрешению в сопровождении представителей службы эксплуатации и (или) ГИБДД и, как правило, в одиночном порядке.

3.9 мостовое сооружение: Искусственное сооружение, состоящее из одного или нескольких пролетных строений и опор, предназначенное для пропуска различных видов транспортных средств и пешеходов, а также водотоков, селей, скота, коммуникаций различного назначения, порознь или в различных комбинациях над естественными или искусственными препятствиями.

Примечание - К искусственным препятствиям относятся искусственные водоемы, водные каналы, автомобильные и железные дороги, другие инженерные сооружения, а также территории предприятий, городские территории, через которые проходит автомобильная дорога.

3.10 неконтролируемый режим движения: Режим движения, при котором регулирование пропуска транспортных средств осуществляется техническими средствами организации дорожного движения (ТСОДД).

3.11 основная несущая конструкция: Конструкция сооружения, предназначенная для восприятия воздействий от постоянных и временных нагрузок, наступление предельного состояния первой группы в которой приводит к утрате работоспособного состояния (жесткости и устойчивости) сооружения в целом.

3.12 опора моста: Несущая конструкция мостового сооружения, поддерживающая пролетные строения и передающая нагрузки от них на основание.

3.13 опорная часть: Несущая конструкция мостового сооружения, передающая нагрузку от пролетного строения на опоры и обеспечивающая угловые и линейные либо только угловые перемещения пролетного строения.

3.14 основание опоры: Массив грунта, в котором размещены строительные конструкции фундамента опоры.

3.15 пролетное строение: Несущая конструкция мостового сооружения, перекрывающая все пространство или часть его между двумя или несколькими опорами, воспринимающая нагрузку от элементов мостового полотна, транспортных средств и пешеходов и передающая ее на опоры.

3.16 сталежелезобетонная конструкция: Единая несущая конструкция со стальными и железобетонными элементами, совместно воспринимающими воздействия от нагрузки.

Примечание - Применительно к сталежелезобетонным пролетным строениям автодорожных мостов конструктивным железобетонным элементом является железобетонная плита проезжей части, объединенная с металлическими несущими элементами главных балок (ферм).

3.17 условная несущая способность: Величина максимального воздействия на элемент от временных проектных нагрузок, определяемая в соответствии с указаниями тех норм проектирования, по которым конструкция была запроектирована.

3.18 ширина проезда: Расстояние в свету между ограждениями безопасности ездового полотна мостового сооружения.

3.19 элемент конструкции: Составная часть сложного технического объекта, рассматриваемая как единое целое, не подлежащее дальнейшему разукрупнению, имеющая самостоятельные характеристики, используемые при расчетах, и выполняющая определенную частную функцию в интересах сложного объекта, который по отношению к элементу представляет собой систему.

Примечание - Элементами могут быть балка, плита, диафрагма, ригель и т.д.

3.20 эталонные автомобильные нагрузки: Временные вертикальные нагрузки заданной структуры.

4 Определение грузоподъемности бетонных и железобетонных элементов

4.1 Общие положения

4.1.1 Грузоподъемность бетонных и железобетонных элементов несущих конструкций определяют в соответствии с общими указаниями пунктов 4.2.2 - 4.2.4 рекомендаций [2]. Предельные усилия (несущую способность) S_пред в расчетных сечениях при известных характеристиках материалов и армировании принимают по данным раздела 7 СП 35.13330.2011 и настоящего методического документа с учетом имеющихся дефектов и повреждений, снижающих несущую способность конструкции (обрыва, погнутости и коррозии стержней арматуры, уменьшения площади сжатой зоны бетона, пониженной фактической прочности бетона).

При определении несущей способности сечения, расположенного в монолитном стыке плиты проезжей части ребристых железобетонных и сталежелезобетонных пролетных строений, допускается не учитывать понижающий коэффициент условий работы в случае отсутствия внешних признаков, указывающих на наличие дефектов изготовления конструкций, влияющих на грузоподъемность.

В тех случаях, когда предельные усилия S_пред зависят от действующих нагрузок (например, для элементов, работающих на внецентренное сжатие), грузоподъемность целесообразно определять вторым способом (пункт 4.2.3 рекомендаций [2]) путем подбора величины допускаемого класса эталонных нагрузок АК, НК и допускаемой массы эталонной нагрузки ЭН₃ (или произвольной автомобильной нагрузки) согласно подразделу В.4 этих рекомендаций.

ИС NORMPROD: примечание.

Взамен СН 200-62 Постановлением Госстроя СССР от 30.11.1984 N 200 с 01.01.1986 введены в действие СНиП 2.05.03-84.

Для конструкций, запроектированных по предельным состояниям по СН 200-62 (в настоящее время не действует) и последующим издаваемым нормам, при отсутствии дефектов и повреждений, снижающих их несущую способность, значения S_пред допускается принимать по приложению А, а также по данным типовых проектов и (или) проектной (исполнительной) документации.

Если характер армирования элементов установить не удается, грузоподъемность определяют третьим способом - путем сопоставления воздействий согласно пункту 4.2.4 рекомендаций [2].

Коэффициенты поперечной установки (КПУ) при расчетах по условно-пространственным расчетным схемам определяют в зависимости от вида и пространственной жесткости конструкций по правилам строительной механики. Для некоторых типовых сборных пролетных строений при отсутствии дефектов и повреждений, снижающих их несущую способность, ординаты поперечных линий влияния для расчета КПУ приведены в приложении Б.

4.1.2 Расчетные сечения при расчетах по прочности принимают в местах наибольших усилий в конструкциях, расположения дефектов, снижающих несущую способность, а также в местах с резким изменением размеров сечений и обрывов арматурных стержней.

В разрезных главных балках пролетных строений грузоподъемность обязательно определяют по нормальным сечениям в середине пролета, по наклонным сечениям - у опоры (в приопорной зоне) с учетом характера расположения арматуры и изменения размеров сечения.

В неразрезных балках в расчет обязательно включают середину промежуточных пролетов и сечения над промежуточными опорами. В крайних пролетах рассчитывают сечения, расположенные на расстоянии 0,4 длины пролета от крайней опоры. Наклонные сечения проверяют у промежуточных и крайних опор.

В плите проезжей части проверяют середину ее расчетного пролета и опорные сечения каждого расчетного направления плиты.

В арочных пролетных строениях рассчитывают сечения в арках, стойках и плите надарочного строения в местах наибольших усилий с учетом специфики их работы.

Особенности определения грузоподъемности элементов опор приведены в рекомендациях [3].

Расчетные характеристики материалов и геометрические характеристики сечений

4.1.3 Расположение и характеристики арматуры в несущих элементах определяют по данным проектной документации путем вскрытия арматуры или известными методами неразрушающего контроля.

4.1.4 Расчетные сопротивления стержневой и высокопрочной арматуры растяжению и сжатию при наличии сведений о типе арматуры принимают согласно пунктам 7.37, 7.38 СП 35.13330.2011 для предельных состояний первой группы.

При отсутствии документальных данных о марке и классе арматуры ее расчетные сопротивления могут быть установлены по результатам лабораторных исследований отобранных образцов в соответствии с ГОСТ 12004-81. Число вырезанных образцов стержней одного диаметра и одного профиля должно быть не менее трех, а несущая способность конструкции после отбора проб не должна быть снижена.

4.1.5 Соответствие марок и классов арматурных сталей принимают согласно таблице 7.14 СП 35.13330.2011.

4.1.6 Прочностные характеристики бетона оценивают по исполнительной документации, проектным данным или нормам, соответствующим году проектирования (таблица 1). При отсутствии проектных данных по бетону его расчетные сопротивления определяют неразрушающими методами по ГОСТ 22690-2015 и ГОСТ 28570-90 (таблица 2) или по результатам лабораторных исследований отобранных образцов в соответствии с ГОСТ 10180-2012.

Таблица 1

Марки бетона

Годы проектирования	Марка бетона монолитных конструкций пролетных строений R₂₈, МПа (тс/м²)
Годы проектирования	Пролеты длиной до 20 м	Пролеты длиной более 20 м и сборные конструкции
1902 - 1909	12,76 (1300)	12,76 (1300)
1910 - 1925	12,76 (1300)	16,68 (1700)
1926 - 1928	13,74 (1400)	19,63 (2000)
1929 - 1930	12,76 (1300)	12,76 (1300)
1931 - 1937	16,68 (1700)	19,63 (2000)
1938 - 1961	16,68 (1700)	29,44 (3000)

Таблица 2

Соответствие фактически измеренной прочности

и расчетных сопротивлений бетона на сжатие

Класс бетона	Измеренная прочность, МПа (тс/м²)	Расчетные сопротивления бетона, МПа (тс/м²)		Класс бетона	Измеренная прочность, МПа (тс/м²)	Расчетные сопротивления бетона, МПа (тс/м²)
Класс бетона	Измеренная прочность, МПа (тс/м²)	Сжатие осевое R_b	Растяжение осевое R_bt	Класс бетона	Измеренная прочность, МПа (тс/м²)	Сжатие осевое R_b	Растяжение осевое R_bt
B3,5	4,6 (458)	2,1 (214)	0,26 (26,5)	B27,5	36,0 (3602)	14,3 (1450)	1,05 (107)
B5	6,5 (655)	2,8 (285)	0,37 (37,7)	B30	39,3 (3929)	15,5 (1580)	1,10 (112)
B7,5	9,8 (982)	4,5 (459)	0,48 (48,9)	B35	45,8 (4584)	17,5 (1780)	1,15 (117)
B10	13,1 (1310)	5,5 (561)	0,50 (51,0)	B40	52,4 (5239)	20,0 (2030)	1,25 (127)
B12,5	15,0 (1500)	6,5 (662)	0,65 (66,2)	B45	58,9 (5894)	22,0 (2240)	1,30 (132)
B15	20,0 (1965)	8,5 (866)	0,75 (76,4)	B50	65,5 (6548)	25,0 (2540)	1,40 (142)
B20	25,0 (2500)	10,0 (1010)	0,85 (86,6)	B55	72,0 (7203)	27,5 (2800)	1,45 (147)
B22,5	29,5 (2947)	11,75 (1200)	0,90 (91,7)	B60	78,6 (7858)	30,0 (3050)	1,50 (152)
B25	32,7 (3274)	13,0 (1320)	0,95 (96,8)

Примечания

1 Для конструкций мостов, эксплуатируемых при расчетной минимальной температуре воздуха ниже -40 °C (СП 131.13330.2012), табличные значения умножают на коэффициент условий работы 0,9.

2 Расчетную минимальную температуру воздуха определяют согласно указаниям СП 35.13330.2011.

3 Данные приведены согласно ГОСТ 26633-2015, СП 35.13330.2011, СП 63.13330.2012 и руководства [4]. Измеренная средняя прочность бетона указана с учетом коэффициента вариации V = 0,135.

4.1.7 Коэффициенты условий работы к расчетным сопротивлениям бетона и арматуры принимают согласно действующим нормам проектирования мостовых сооружений.

Модули упругости бетона E_b допускается принимать в соответствии с фактически полученными при обследовании значениями прочности бетона по таблице 3.

Таблица 3

Соответствие измеренной прочности и модулей упругости бетона

Измеренная прочность, МПа (тс/м²)	Модуль упругости E_b, МПа (тс/м²)	Измеренная прочность, МПа (тс/м²)	Модуль упругости E_b, МПа (тс/м²)	Измеренная прочность, МПа (тс/м²)	Модуль упругости E_b, МПа (тс/м²)
4,6 (458)	9500 (950000)	25,0 (2500)	26860 (2686000)	50,0 (5000)	35450 (3545000)
6,5 (655)	13000 (1300000)	26,2 (2619)	27000 (2700000)	52,4 (5239)	36000 (3600000)
9,8 (982)	16000 (1600000)	29,5 (2947)	28500 (2850000)	58,9 (5894)	37000 (3700000)
13,1 (1310)	19000 (1900000)	32,7 (3274)	30000 (3000000)	65,5 (6548)	39000 (3900000)
15,0 (1500)	20450 (2045000)	36,0 (3602)	31500 (3150000)	72,0 (7203)	39500 (3950000)
16,4 (1637)	21500 (2150000)	39,3 (3929)	32500 (3250000)	78,6 (7858)	40000 (4000000)
20,0 (1965)	24000 (2400000)	45,8 (4584)	34500 (3450000)

4.1.8 Общие рекомендации по определению геометрических характеристик сечений приведены в приложении В.

Нагрузки и сочетания нагрузок

4.1.9 Постоянные нагрузки, правила расстановки временной нагрузки и значения расчетных коэффициентов принимают в соответствии с рекомендациями [2].

4.1.10 Расчет грузоподъемности железобетонных изгибаемых и внецентренно сжатых элементов, как правило, ведут на основное сочетание нагрузок (подраздел 5.4 рекомендаций [2]). Другие сочетания нагрузок рассматривают лишь в необходимых случаях.

4.2 Определение усилий от временных нагрузок

Определение усилий в главных несущих элементах

4.2.1 Величины усилий M, Q, N в расчетных сечениях главных несущих элементов конструкций (балок, арок, опор и т.д.) находят в зависимости от принятого способа определения грузоподъемности (подраздел 4.2 рекомендаций [2]) путем загружения поверхностей или линий влияния соответствующих усилий по пространственным или условно-пространственным расчетным схемам.

При одновременном действии в сечении нескольких силовых факторов (например, M и Q, M и N и т.д.) рассматривают варианты загружения, указанные в пункте 5.4.3 рекомендаций [2].

Определение усилий в плите проезжей части

4.2.2 Плиту проезжей части рассчитывают на нагрузку от колеса с учетом ее распределения покрытием мостового полотна по площадке со сторонами a₁ и b₁

a₁ = a₂ + 2H; b₁ = b₂ + 2H, (1)

где a₂, b₂ - размеры зоны контакта колеса с покрытием (рисунок 1), м;

H - полная толщина покрытия мостового полотна, м.

а - распределение нагрузки вдоль моста;

б - то же, поперек моста

Рисунок 1 - Площадки распределения нагрузки от колеса

по плите проезжей части

4.2.3 Усилия в плитных элементах рекомендуется определять на 1 пог. м расчетного пролета плиты вдоль или поперек моста в зависимости от характера работы плиты. Если принята другая длина распределения усилий (пункт 4.2.5), то в расчетные формулы определения несущей способности вводят соответствующие поправочные коэффициенты.

4.2.4 В зависимости от соотношения сторон опирания плиты на главные и поперечные балки различают балочные плиты, опертые по двум сторонам, и плиты, опертые по контуру.

Балочными плитами с рабочим пролетом поперек движения считаются плиты, опирающиеся по всей длине только на продольные ребра (балки) или если при опирании по всем сторонам (по контуру) отношение стороны участка плиты вдоль пролетного строения к стороне плиты поперек пролетного строения (рабочему пролету) больше двух.

Балочными плитами с рабочим пролетом вдоль движения являются плиты, в которых железобетонная плита опирается только на поперечные балки или если при опирании по всем сторонам (по контуру) отношение стороны участка плиты поперек пролетного строения (рабочего пролета) к стороне плиты вдоль пролетного строения больше двух.

При отношении длин сторон плиты меньше двух ее рассматривают как опертую по всему контуру. При этом плита может быть принята как со свободным опиранием по краям, так и полностью защемленной.

Определение усилий в плите проезжей части при численном моделировании

4.2.5 В общем случае для всех типов плит (в том числе опертых по контуру) используют моделирование пролетного строения пластинчатыми (плитными) конечными элементами. Предложения по использованию такого метода моделирования приведены в пункте В.3.2 рекомендаций [2]. При этом необходимо иметь в виду, что получаемые усилия являются погонными, т.е. распределенными по длине соответствующей стороны плитного конечного элемента. Это также следует учитывать и при расчете несущей способности сечения плиты.

Для плит проезжей части с рабочим пролетом поперек или вдоль моста в автоматизированных расчетах для определения усилий допускается использовать расчетные схемы типа "балочной клетки" ("балочного ростверка", "системы перекрестных балок"), в которых работа плиты и главных балок моделируется стержневыми конечными элементами (пункт В.3.1 рекомендаций [2]).

4.2.6 Поверхности влияния соответствующих усилий загружают "отпечатками" сосредоточенных колесных или распределенных полосовых нагрузок. Размер "отпечатка" колеса принимают согласно пункту 4.2.2 равным a₁ x b₁, размер "отпечатка" полосы распределенной нагрузки - b₁, а нагрузку от колеса - равномерно распределенной по площади "отпечатка", от полосы - равномерно распределенной по длине b₁.

4.2.7 Усилия находят, назначая положения расчетных створов в продольном направлении пролетного строения в зоне опирания (створ у зоны опирания на расстоянии 0,5 м от оси опирания) и в середине пролета главной балки. При необходимости дополнительно назначают створы в местах уменьшения несущей способности плиты (локальное изменение толщины плиты, армирование, наличие повреждений, пониженная прочность бетона и т.д.) и в других необходимых местах.

Для пролетных строений, у которых плита проезжей части имеет рабочий пролет поперек движения (рисунок 2 а, б), в зависимости от компоновки мостового полотна и возможности размещения временной нагрузки выполняются следующие проверки:

по изгибающему моменту M и поперечной силе Q в створе:

- у зоны опирания, слева и справа от ее ребра,

- в середине пролета балки, слева и справа от ее ребра;

по изгибающему моменту M в створе:

- у зоны опирания, в середине пролета плиты,

- в середине пролета, в середине пролета плиты.

а - рабочий пролет поперек движения для пролетных

строений без диафрагм;

б - то же, для пролетных строений с диафрагмами;

в - то же, вдоль движения;

B - расстояние между главными балками;

L - расстояния между диафрагмами; Б1 - Б2 - номера балок;

- сечения, проверяемые на прочность по M и Q;

- сечения, проверяемые на прочность по M

Рисунок 2 - Положение мест определения

грузоподъемности плиты

Для разрезных балочных пролетных строений, выполненных по типовым проектам с применением типового шага балок, допускается не проводить проверки сечений слева и справа от ребер балок на действие отрицательного изгибающего момента, а также проверки в створе у приопорной зоны. Исключение составляют балки без скругленных вутов: для таких балок следует проверять сечения у ребер балок на отрицательный изгибающий момент.

При соотношении пролета плиты к ее толщине менее 20 расчет на поперечную силу допускается не выполнять.

Для пролетных строений с диафрагмами допускается рассматривать один створ - посередине между двумя диафрагмами, ближайшими к середине пролета балки. При отсутствии объединения балок по плите в диафрагменных пролетных строениях проверке подлежат только сечения у ребер балок.

Допускается не рассчитывать консольные сечения балок при отсутствии возможности заезда колеса транспортного средства на консоль балки.

Назначение расчетных сечений допускается уменьшать за счет симметрии расположения конструкций пролетного строения и мостового полотна.

Дополнительно при определении грузоподъемности по поперечной силе расчетным сечением может быть назначено сечение в месте сопряжения вута с плитой.

Для пролетных строений, у которых плита проезжей части имеет рабочий пролет вдоль движения (рисунок 2 в), в зависимости от компоновки мостового полотна и возможности размещения временной нагрузки выполняются следующие проверки:

по изгибающему моменту M и поперечной силе Q в створе:

- поперечной балки, ближайшей к середине пролета главной балки, в середине пролета плиты,

- второй поперечной балки, считая от оси опирания, в середине пролета плиты;

по изгибающему моменту M в створе между двумя поперечными балками:

- ближайшими к середине пролета балки, в середине пролета плиты,

- ближайшими к зоне опирания, в середине пролета плиты.

Определение усилий в плите проезжей части инженерным методом

4.2.8 Рекомендации метода касаются нахождения усилий в консольных плитах и плитах, опертых по двум сторонам, с рабочим пролетом поперек оси пролетного строения, и могут использоваться для определения грузоподъемности конструкций с промежуточными поперечными диафрагмами.

В остальных случаях используют специальные методы расчета либо численное моделирование.

Определение усилий в консольной плите

4.2.9 Рабочую ширину консольной плиты "a", м, с положением внешнего контура груза на расстоянии "c", м, от корня консоли принимают (рисунок 3):

- если

a = a₁ + c;

- если

или

a = a₁ + 2c - b₁,

где

- длина свеса плиты (как правило, для диафрагменных пролетных строений, между свесами плит соседних балок которых имеется свободный продольный шов), м;

a₁, b₁ - размеры отпечатка колеса, м.

а - при

; б - при

Рисунок 3 - Схемы к расчету консолей балок

При размещении на консоли сближенных осей эталонной нагрузки ЭН₃ и автомобильных нагрузок величину "a" принимают не более (a + d)/2, где d - расстояние между сближенными осями (d = 1,4 м для нагрузки ЭН₃). Для тележки нагрузки АК величину "a" принимают не более (a + 1,5)/2, для нагрузки НК - не более 1,2 м (расстояние между осями нагрузки).

Усилия от постоянных нагрузок (на 1 пог. м ширины плиты) могут быть найдены по формулам

(2)

где g_пс - нормативное значение давления на 1 м² плиты пролетного строения от ее собственного веса, кПа (тс/м²);

g_пок - то же, от веса покрытия проезжей части, кПа (тс/м²);

g_сл - то же, от веса выравнивающего и защитного слоев, кПа (тс/м²);

g_ги - то же, от веса гидроизоляционного слоя, кПа (тс/м²);

g_об - то же, от веса ограждений безопасности, кН/м (тс/м);

g_перил - то же, от веса перил, кН/м (тс/м);

e - длина консоли плиты до ребра балки или вута, м;

e₁ и e₂ - расстояния от мест приложения нагрузки соответственно от ограждений безопасности и перил до ребра балки или вута, м;

- коэффициенты надежности, принимаемые по подразделу 5.1 рекомендаций [2].

Усилия от пешеходных и прочих нагрузок могут быть также определены по формулам, аналогичным формулам (2).

Усилия S_н (изгибающие моменты, кН·м (тс·м) и поперечные силы, кН (тс)), от временных нагрузок АК и НК, эталонной нагрузки ЭН₃ и произвольной автомобильной нагрузки определяют по формулам

- для нагрузки АК

(3)

- для нагрузки НК

(4)

- для нагрузки ЭН₃ и произвольной автомобильной нагрузки

(5)

где К - класс нагрузки;

P - давление на ось нагрузки ЭН₃ и произвольной автомобильной нагрузки, кН (P = 115 кН для нагрузки ЭН₃);

a - рабочая ширина консольной плиты, м;

- переводной коэффициент, принимаемый равным 1 при расчете в системе единиц СИ и равным 0,1 при расчете в системе единиц СГС;

- коэффициенты надежности, принимаемые по пункту 4.1.7 рекомендаций [2];

- динамические коэффициенты, принимаемые по пункту 4.1.8 рекомендаций [2] при условной длине загружения

Остальные обозначения приведены на рисунках 2 и 3.

Случай загружения консолей

нагрузкой НК следует рассматривать с учетом правил расположения этой нагрузки по ширине проезжей части.

Определение усилий в балочных плитах с рабочим пролетом поперек движения

4.2.10 Рабочим пролетом плиты поперек движения

является расстояние в свету между ребрами главных балок (рисунок 4).

а - рабочие

не перекрывают друг друга;

б - то же, перекрывают друг друга

Рисунок 4 - Схемы к определению рабочей ширины плиты

4.2.11 Усилия от постоянных S_пост, пешеходных S_пеш, прочих S_проч и временных нагрузок S_н находят в расчетных сечениях в предположении работы плиты как условной разрезной балки с расчетным пролетом

. К расчетным усилиям в середине пролета и над ребрами переходят с помощью поправочных коэффициентов

, принимаемых по таблице 4,

(6)

где M_b и Q_b - соответственно изгибающий момент и поперечная сила в разрезной балке с расчетным пролетом

Таблица 4

Значения поправочных коэффициентов

Характеристика конструкции	Значение коэффициента
Характеристика конструкции
Толщина плиты, опираемой на железобетонное ребро:
менее 1/4 высоты ребра	0,5	-0,7
более 1/4 высоты ребра	0,7	-0,7
Плита, включенная в совместную работу с металлическими балками (поясами ферм)	1,0	-0,7

Примечание - Для более точного определения

рекомендуется использовать специальные методы расчета.

Усилия от постоянных нагрузок (на 1 пог. м ширины плиты) в условной разрезной балке могут быть найдены по формулам

(7)

где g_i - интенсивности постоянных нагрузок, принимают по подразделу 5.1 рекомендаций [2];

- коэффициент надежности к постоянным нагрузкам, принимаемый по подразделу 5.1 рекомендаций [2].

Усилия от пешеходных и прочих нагрузок (на 1 пог. м ширины плиты) в условной разрезной балке находят аналогично в зависимости от фактической длины загружения пролета условной балки.

4.2.12 Изгибающие моменты в условной балке от тележки АК, нагрузки ЭН₃ или произвольной автомобильной нагрузки определяют для следующих случаев:

1) поперек моста в пределах рабочего пролета плиты

размещается одно колесо нагрузки (с одной полосы), вдоль моста рабочие ширины давления "a" от колес не перекрывают друг друга (a < t), где t - расстояние между сближенными осями тележки АК, нагрузки ЭН₃ или произвольных автомобильных нагрузок вдоль моста;

2) в пределах рабочего пролета плиты

размещаются два колеса нагрузки (с двух полос), вдоль моста рабочие ширины давления "a" от колес не перекрывают друг друга (a < t);

3) когда в пределах рабочего пролета плиты

размещается одно колесо нагрузки, вдоль моста рабочие ширины давления "a" от колес перекрывают друг друга (a >= t);

4) когда в пределах рабочего пролета плиты

размещается два колеса нагрузки, вдоль моста рабочие ширины давления "a" от колес перекрывают друг друга (a >= t).

Изгибающий момент в условной балке от равномерно распределенной части нагрузки АК определяют для случаев 1 и 2.

Рабочую ширину плиты "a" находят по формулам

для случаев 1 и 2 (см. рисунок 4 а)

для случаев 3 и 4 (см. рисунок 4 б)

Изгибающие моменты в условной балке от временной нагрузки НК определяют для случаев 1 и 3. Рабочую ширину плиты принимают по формуле

(8)

4.2.13 Изгибающий момент в условной балке от временной нагрузки (на 1 пог. м плиты) вычисляют по формулам

для нагрузки АК

(9)

случаи 1 и 3:

(10)

случаи 2 и 4:

если

и H < 0,25 м,

; (11)

если

и H >= 0,25 м,

; (12)

если

, (13)

где d - расстояние между колеями соседних полос, d = 1,1 м;

для нагрузки НК

(14)

для нагрузки ЭН₃ и произвольных автомобильных нагрузок

(15)

случаи 1 и 3:

(16)

случаи 2 и 4:

если

и H < 0,25 м,

; (17)

если

и H >= 0,25 м,

; (18)

если

. (19)

Коэффициенты надежности

и динамические коэффициенты принимают согласно пункту 4.1.7 рекомендаций [2];

к нагрузкам АК, НК и ЭН₃ - по пункту 4.1.8 рекомендаций [2] при условной длине загруженности

4.2.14 Допустимый изгибающий момент от временных нагрузок определяют по формулам

(20)

где

- поправочные коэффициенты (см. пункт 4.2.11).

Изгибающий момент от временных нагрузок АК, НК, ЭН₃ и произвольных автомобильных нагрузок находят по формулам (6).

4.2.15 При расчете грузоподъемности по поперечной силе параметры эпюры рабочей ширины a_i балочной плиты (рисунок 5) принимают по формулам

(21)

P = 10К для нагрузки АК; P = 18К для нагрузки НК;

q = К для нагрузки АК; H - толщина покрытия

Рисунок 5 - Схема положения грузов на плите

при определении поперечной силы (а);

эпюр линии влияния Q₀ (б) и ширины рабочей плиты (в)

Ординаты линии влияния Q₀ под грузами

(22)

Величину z определяют из условия, чтобы край площадки b₁ совпадал с расчетным сечением (рисунок 5).

Рабочую ширину плиты c₁ и c₂ под грузами находят из рисунка 5.

Поперечную силу (S_н = Q) от временных нагрузок (на 1 пог. м плиты) вычисляют по формулам

- для нагрузки АК

(23)

- для нагрузки НК

(24)

- для нагрузки ЭН₃ и произвольной автомобильной нагрузки

(25)

4.3 Расчет изгибаемых железобетонных элементов по нормальным сечениям

4.3.1 В настоящем разделе приведен рекомендуемый порядок расчета элементов, выполненных из обычного и преднапряженного железобетона и имеющих сечения с одной или несколькими осями симметрии, совпадающими с плоскостями действия изгибающих моментов (рисунок 6), - тавровое (типы Iа и Iб), двутавровое (тип II), коробчатое (тип III), прямоугольное (типы IVа и IVб), круглое сплошное (тип V) и кольцевое (тип VI).

Рисунок 6 - Рассматриваемые типы сечений

(предварительно напряженная арматура условно не показана,

обозначения величин даны в тексте ниже)

Расчет грузоподъемности железобетонных элементов, имеющих сечения, отличные от указанных на рисунке 6, а также работающих на косой изгиб, выполняют согласно рекомендациям подраздела 4.7.

Определение предельных усилий в изгибаемых элементах при отсутствии данных об армировании

4.3.2 В изгибаемых элементах из обычного железобетона (пролетных строений, ригелей опор и т.д.) при отсутствии данных об армировании (кроме типа арматуры) предельные изгибающие моменты в расчетном сечении допускается вычислять по формуле

M_пред = Mkm_sdm_bd, (26)

где M - расчетный изгибающий момент в сечении, принимаемый по пункту 4.3.5, МН·м (тс·м);

ИС NORMPROD: примечание.

Взамен СН 200-62 Постановлением Госстроя СССР от 30.11.1984 N 200 с 01.01.1986 введены в действие СНиП 2.05.03-84.

- для мостов, запроектированных до введения в действие СН 200-62; k = R/R_s1 - для мостов, запроектированных после введения в действие СНиП II-Д.7-62 (в настоящее время не действуют);

R_s - расчетное сопротивление арматуры растяжению по пункту 4.1.4, МПа (тс/м²);

- допускаемое растягивающее напряжение для арматуры по нормам года проектирования (таблица 5), МПа (тс/м²);

R_s1 - расчетное сопротивление арматуры растяжению при расчетах по предельным состояниям первой группы по нормам проектирования, МПа (тс/м²);

m_sd - коэффициенты, учитывающие дефекты арматуры (если дефектов несколько, то соответствующие коэффициенты перемножаются, если данные по арматуре отсутствуют, соответствующие коэффициенты принимают равными 1);

m_bd - коэффициент, учитывающий дефекты бетона (при отсутствии дефектов и повреждений m_sd = m_bd = 1).

Таблица 5

Допускаемые растягивающие напряжения для арматуры

Годы проектирования	Допускаемые растягивающие напряжения для арматуры , МПа (тс/м²)
	Основные стержни		Хомуты
	Ст. 2, Ст. 3	Ст. 3	Ст. 2, Ст. 3
1902 - 1909	78,5 (8000)	-	68,7 (7000)
1910 - 1925	88,3 (9000)	-	68,7 (7000)
1926 - 1928	88,3 (9000)	-	68,7 (7000)
1929 - 1930	107,9 (11000)	-	88,3 (9000)
1931 - 1937	122,6 (12500)	-	122,6 (12500)
1938 - 1961	122,6 (12500)	147,2 (15000)	122,6 (12500)

Примечание - Для других типов стали

, где

- нормативный предел текучести стали, МПа (тс/м²).

4.3.3 Коэффициенты, учитывающие дефекты и повреждения:

- коэффициент, учитывающий глубину

коррозии арматуры;

- коэффициент, учитывающий погнутость арматуры;

m_sd = 1 - n_о/n - коэффициент, учитывающий обрыв стержней;

m_bd = S_bc,d/S_bc - коэффициент, учитывающий повреждение сжатой зоны бетона,

где d - диаметр арматуры, м²;

n - общее число стержней в сечении;

n_г - число погнутых стержней;

n_о - число оборванных стержней;

f - стрела выгиба стержней, м;

S_bc,d, S_bc - статические моменты сжатой зоны бетона соответственно с учетом и без учета дефекта относительно растянутой грани при высоте сжатой зоны, м³:

- для прямоугольных сечений или сечений, у которых сжатая зона находится только в полке,

(27)

- для сечений, у которых сжатая зона находится в ребре,

(28)

R_b - расчетное сопротивление бетона сжатию (см. пункт 4.1.6), МПа (тс/м²);

- соответственно ширина и толщина полки, м;

b - ширина ребра, м;

h - высота сечения, м.

При наличии стержней разных диаметров с различными глубиной коррозии и стрелой выгиба погнутых стержней принимают значения, приводящие к меньшему классу по грузоподъемности.

ИС NORMPROD: примечание.

Взамен СН 200-62 Постановлением Госстроя СССР от 30.11.1984 N 200 с 01.01.1986 введены в действие СНиП 2.05.03-84.

4.3.4 В опорных сечениях изгибаемых элементов из обычного железобетона, запроектированных до введения в действие СН 200-62, при отсутствии данных об армировании (кроме типа арматуры) предельную поперечную силу Q_пред, кН (тс), определяют по формуле

(29)

где

;

R_s, R_sw - расчетные сопротивления отогнутой арматуры и хомутов по пункту 4.1.4, МПа (тс/м²);

- допускаемые напряжения для отогнутой арматуры и хомутов по нормам года проектирования, МПа (тс/м²);

h - высота поперечного сечения элемента, м;

- угол, принимаемый соответственно для балок

и плит

, рад;

- длина проекции критического наклонного сечения, м;

Q_b = 1,6R_btbh²/c - поперечная сила, передаваемая на бетон, МН (тс);

m_sd, m_bd - коэффициенты, принимаемые по пункту 4.3.3;

(30)

Q_от, Q_w - поперечная сила, передаваемая соответственно на отгибы и хомуты (таблица 6), МН (тс);

R_bt - расчетное сопротивление бетона растяжению по пункту 7.24 СП 35.13330.2011 с учетом пункта 4.1.6 настоящего методического документа.

Таблица 6

Расчетные значения поперечной силы

Расчетная поперечная сила	Годы проектирования пролетного строения
Расчетная поперечная сила	1931 - 1937	1938 - 1961 (длина пролета < 12 м)	1926 - 1930; 1938 - 1961 (длина пролета > 12 м)
Q_от (отгибы)	0,55Q	0,42Q	0,70Q
Q_w (хомуты)	0,20Q	0,18Q	0,30Q
Q_b (бетон)	0,25Q	0,40Q	0

Примечание - Q - полная поперечная сила в расчетном сечении, принимаемая по пункту 4.3.5.

4.3.5 Проектные значения изгибающего момента M и поперечной силы Q в рассчитываемой конструкции от постоянных и временных нагрузок принимают по сохранившимся документальным сведениям для рассчитываемой конструкции. Усилия, определяемые от сочетаний, в которых учитывается гусеничная или колесная нагрузка по нормам 1931 - 1953 гг., следует уменьшать в 1,3 раза:

(31)

где M_g, M_p, M_v и Q_g, Q_p, Q_v - соответственно расчетные изгибающие моменты, МН·м (тс·м), и поперечные силы, МН (тс), от постоянных нагрузок, нагрузок на тротуары и временных нагрузок по нормам года проектирования;

M_vh, Q_vh - соответственно расчетный изгибающий момент, МН·м (тс·м), и поперечная сила, МН (тс), от одиночной тяжелой нагрузки;

- динамический коэффициент по нормам года проектирования;

s₁ - коэффициент полосности по нормам года проектирования.

При отсутствии сведений о проектных значениях усилий от постоянных и временных нагрузок расчет грузоподъемности элементов конструкции с неизвестным армированием следует выполнять по условной несущей способности (по сопоставлению воздействий) в соответствии с пунктом 4.2.4 рекомендаций [2].

Предельная высота сжатой зоны бетона

4.3.6 Относительную предельную высоту сжатой зоны бетона определяют согласно подразделу 7.61 СП 35.13330.2011 по формуле

(32)

где

;

- напряжения в арматуре, МПа:

- для ненапрягаемой арматуры,

- для напрягаемой арматуры.

Расчетное сопротивление бетона R_b принимают в соответствии с таблицей 2 с учетом натурных измерений и (или) лабораторных испытаний. Расчетные сопротивления арматуры (ненапрягаемой R_s и напрягаемой арматуры растяжению R_p) находят по действующим нормам проектирования мостовых сооружений. Величину предварительного напряжения в арматуре

определяют согласно указаниям СП 35.13330.2011 с учетом соответствующих потерь, или по данным типового проекта, или по проектной (исполнительной) документации. При наличии напрягаемой и ненапрягаемой арматуры напряжение

принимают по напрягаемой арматуре.

4.3.7 Если относительная высота сжатой зоны бетона больше относительной предельной высоты

, то для инструкций как с обычной, так и с преднапряженной арматурой, у которых R_sA_s > 0,2R_pA_p, в запас прочности допускается принимать

. При этом

определяется при

Определение предельных изгибающих моментов в прямоугольных, двутавровых, коробчатых и тавровых элементах с плитой в сжатой зоне

4.3.8 Схема усилий, эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого элемента, и форма сжатой зоны в сечениях элементов с плитой в сжатой зоне показаны на рисунке 7.

а - схема усилий, эпюра напряжений;

б - форма сжатой зоны при расположении границы

сжатой зоны в плите;

в - то же, в ребре

Рисунок 7 - Схема к расчету элементов с плитой в сжатой зоне

Высоту сжатой зоны бетона "x", м, определяют по формуле

(33)

где R_p, A_p - соответственно расчетное сопротивление, МПа (тс/м²), и площадь преднапрягаемой арматуры, расположенной в растянутой зоне, м²;

R_s, A_s - соответственно расчетное сопротивление, МПа (тс/м²), и площадь обычной арматуры, расположенной в растянутой зоне, м²;

- соответственно напряжение, МПа (тс/м²), и площадь преднапрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне, м²;

R_sc,

- соответственно расчетное сопротивление, МПа (тс/м²), и площадь обычной арматуры, расположенной в сжатой зоне, м².

Если

дополнительно вычисляют высоту сжатой зоны x₁ по формуле

(34)

Если рабочая напрягаемая арматура в изгибаемых железобетонных элементах не имеет сцепления с бетоном, то в расчетные формулы вместо расчетного сопротивления растяжению напрягаемой арматуры R_p вводится значение

установившегося предварительного напряжения в напрягаемой арматуре.

Величины

определяют по подразделу 7.60 СП 35.13330.2011 с учетом соответствующих потерь или по данным типового проекта и проектной (исполнительной) документации.

4.3.9 Предельную величину изгибающего момента прямоугольных, тавровых, двутавровых и коробчатых сечений с плитой в сжатой зоне вычисляют по формулам

- при

(35)

- при

(36)

- при

(37)

- при

(38)

где

;

h₀₁ - расстояние от равнодействующих усилий в арматуре A_s (см. рисунок 7).

4.3.10 При расчете прямоугольных элементов, а также для тавровых, двутавровых и коробчатых сечений с плитой в сжатой зоне при

и если выполняется условие

(39)

в формулах (33) - (39) принимают

, а величину приведенной толщины плиты

игнорируют.

Допускается высоту h₀ принимать от равнодействующих усилий в арматуре A_p и A_s. В конструкциях из обычного железобетона принимают

и h₀ = h₀₁.

Определение предельных изгибающих моментов элементов кольцевого и круглого сечений

4.3.11 Предельные усилия (несущую способность) M_пред в изгибаемых элементах кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r₁/r₂ >= 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее шести), определяют по формулам (92), (94) или (95), принимая вместо

предельный изгибающий момент M_пред. Относительную высоту сжатой зоны бетона при этом вычисляют по формулам (91), (93) или (96), принимая значение продольной силы N = 0.

4.4 Определение предельных усилий в изгибаемых элементах при расчете по наклонным сечениям

4.4.1 Грузоподъемность изгибаемых элементов по условию прочности наклонных сечений вычисляется путем расчета этих сечений на действие изгибающих моментов и поперечной силы.

4.4.2 Определение несущей способности наклонного сечения, принимаемой в расчет грузоподъемности, связано с нахождением невыгодного положения такого сечения из условия минимума поперечной силы, воспринимаемой бетоном и арматурой, и максимума поперечной силы, возникающей над концом наклонного сечения от внешних постоянных и временных нагрузок.

Сравнительные расчеты для выявления невыгодного сечения выполняют, как правило, на участке длиной 2h₀ от опорного сечения. Угол наклона сечения и положение начала наклонной трещины задают с некоторым шагом для нахождения минимума изгибающего момента и поперечной силы, воспринимаемой бетоном и арматурой. Обязательным вариантом проверки является положение конца наклонного сечения в месте обрыва или отгиба рабочей арматуры.

Усилия M и Q от действующих нагрузок определяют над концом наклонного сечения для каждого значения положения и длины проекции "c". За класс по грузоподъемности принимают минимальный класс, полученный из серии расчетов.

4.4.3 В запас прочности допускается при расчете на поперечную силу усилие Q от действующих нагрузок определять в опорном сечении. Однако если полученные таким образом значения классов по грузоподъемности окажутся недостаточными, то нахождение положения наклонного сечения и соответствующей поверхности (линия) влияния, загружаемой внешними нагрузками, следует выполнить в объеме, предусмотренном пунктом 4.4.2.

4.4.4 Предельный изгибающий момент наклонного сечения M_пред, МН·м (тс·м), определяют по формулам, указанным и в подразделе 7.83 СП 35.13330.2011. Продольную арматуру стенок не учитывают. Расчетные сопротивления ненапрягаемой и напрягаемой арматуры R_sw, R_pw вводят с учетом коэффициентов условий работы m_a4 = 0,8 или m_p4 = 0,7.

4.4.5 Предельную величину поперечной силы Q_пред, МН (тс), при расчете грузоподъемности наклонного сечения находят как минимальное значение из двух величин по формуле

(40)

где

- несущая способность наклонного сечения по сжатому бетону между наклонными трещинами, определяемая по формуле (7.58) СП 35.13330.2011, МН (тс);

- несущая способность наклонного сечения элементов с поперечной арматурой, определяемая по формулам (7.61) и (7.62) этого свода правил, МН (тс).

4.4.6 При вычислении

учитывают коэффициент условий работы по формуле

(41)

где R_b,sh - расчетное сопротивление на скалывание при изгибе (подраздел 7.24 СП 35.13330.2011), МПа (тс/м²);

- касательное напряжение от нормативных нагрузок (постоянных, пешеходных и временных АК и НК по СП 35.13330.2011) в конце наклонной трещины, МПа (тс/м²);

S_red - статический момент приведенного сечения относительно его центра тяжести, м³;

I_red - момент инерции приведенного сечения, м⁴;

Q - поперечная сила от нормативных значений постоянных и временных нагрузок (АК, НК) в рассматриваемом сечении, МН (тс);

b - осредненная по высоте сечения толщина ребра (стенки) балки, м.

В запас прочности допускается коэффициент условия работы принимать равным минимальному значению m = 1,3. Однако если полученные таким образом значения классов окажутся недостаточными, то этот коэффициент рассчитывают по формуле (41).

4.4.7 Предельную величину поперечной силы Q_пред, МН (тс), элементов без поперечной арматуры определяют по формуле

(42)

где

- усилие, воспринимаемое всей горизонтальной арматурой, попадающей в наклонное сечение (подраздел 7.78 СП 35.13330.2011), МН (тс).

4.5 Расчет центрально и внецентренно сжатых элементов

4.5.1 В настоящем разделе приведен рекомендуемый порядок расчета грузоподъемности элементов, выполненных из неармированного бетона, а также из обычного и преднапряженного железобетона и имеющих сечения с одной или несколькими осями симметрии, совпадающими с плоскостями действия изгибающих моментов (см. рисунок 6).

Расчет грузоподъемности бетонных и железобетонных элементов произвольного сечения, а также работающих на косое внецентренное растяжение или сжатие осуществляют согласно рекомендациям подраздела 4.7.

4.5.2 Выполняют расчеты грузоподъемности центрально и внецентренно сжатых элементов:

- бетонных - по условию ограничения критической силы, прочности, устойчивости и ограничения положения равнодействующей;

- железобетонных - по условию ограничения критической силы, прочности и устойчивости.

4.5.3 Поскольку несущая способность внецентренно сжатых бетонных и железобетонных элементов зависит от действующих усилий, то грузоподъемность по условиям прочности и устойчивости целесообразно определять итерационным путем (последовательными приближениями) согласно рекомендациям подраздела В.2 рекомендаций [2]. Усилия в элементах от временных нагрузок на j-м шаге итерационного расчета (M_j, N_j и Q_j) вычисляют при принятых значениях класса К_j для нагрузок АК, НК и давления на ось P_j для нагрузки ЭН₃ и колесных автомобильных нагрузок.

Окончанием итерационного расчета является условие

|S_j - S_пред,j| <= 0,001,

где S_j - величина контролируемого параметра (M_j, N_j, Q_j или

) от постоянных, пешеходных, прочих и временных нагрузок на j-м шаге итерационного расчета;

S_пред,j - предельное значение контролируемого параметра (N_пред,j, (Ne)_пред,j, Q_пред,j или e_пред) на j-м шаге итерационного расчета.

4.5.4 При нахождении грузоподъемности внецентренно сжатых элементов, как правило, необходимо рассматривать три случая загружения - на максимальный изгибающий момент и сопутствующую продольную силу, максимальную продольную силу и сопутствующий изгибающий момент и минимальную продольную силу и сопутствующий изгибающий момент.

4.5.5 При расчете по прочности учитывают случайный эксцентриситет

, где

- расчетная длина элемента (пункт 4.5.7).

В элементах статически определимых конструкций эксцентриситет e_c,j (относительно центра тяжести приведенного сечения) находят как сумму эксцентриситета, определяемого из статического расчета конструкции, и случайного e_c,j = M_j/N_j + e_сл, где M_j и N_j - соответственно изгибающий момент и продольная сила в сечении, полученные из статического расчета от расчетных постоянных, пешеходных и прочих нагрузок и временных нагрузок, принятых на j-м шаге итерационного расчета.

Для элементов статически неопределимых конструкций величину e_c,j принимают из статического расчета, но не менее случайного e_c,j = M_j/N_j >= e_сл.

4.5.6 Для сжатых, внецентренно сжатых бетонных и железобетонных элементов прямоугольного, таврового, двутаврового и коробчатого сечений расчет грузоподъемности выполняют:

- при e_c,j = M_j/N_j <= r - по прочности и устойчивости;

- при e_c,j = M_j/N_j > r - по прочности,

где r - ядровое расстояние, r = W_red/A_red;

W_red и A_red - соответственно момент сопротивления и площадь приведенного к бетону сечения, определяемые с учетом ослабления бетонного сечения каналами, необходимыми для расположения напрягаемой и ненапрягаемой арматуры;

e_c,j - эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести сечения, приведенного к бетону.

Сжатые элементы с расчетным начальным эксцентриситетом e_c,j > r рассчитывают на внецентренное сжатие.

4.5.7 Расчетные длины элементов

в общем случае определяют с учетом данных приложения Д рекомендаций [2]. Допускается длины элементов

принимать:

- для сжатых элементов железобетонных решетчатых ферм и арок - по указаниям подразделов 8.48 - 8.50 и 8.52, 8.53 СП 35.13330.2011;

- стоек отдельно стоящих рам при жестком соединении стоек с ригелем - по таблице 7;

- железобетонных свай (свай-оболочек, свай-столбов), элементов опор облегченного типа - согласно пункту 5.1.10 рекомендаций [3].

Таблица 7

Расчетные длины стоек рам

Отношение пролета ригеля к высоте стойки L/H	Расчетная длина стойки при отношении жесткостей B_t/B₂
Отношение пролета ригеля к высоте стойки L/H	0,5	1,0	5,0
0,2	1,1H	H	H
1,0	1,3H	1,15H	H
3,0	1,5H	1,4H	1,1H

Примечания

1 B₁ = E_bI₁ - жесткость ригеля; B₂ = E_bI₂ - жесткость стоек (E_b - модуль упругости бетона, МПа (тс/м²); I₁ и I₂ - моменты инерции соответственно ригеля и стоек, м⁴).

2 При промежуточных значениях расчетную длину

определяют по интерполяции.

4.5.8 Коэффициент

, учитывающий влияние прогиба на прочность внецентренно сжатых элементов, вычисляют по формуле

(43)

где N_j - продольная сила от расчетных постоянных и принятых на j-м шаге итерационного расчета временных нагрузок, МН (тс);

N_cr,j - условная критическая сила (пункт 4.5.9), МН (тс).

4.5.9 Условную критическую силу N_cr,j определяют по формулам

- для бетонных элементов

(44)

- железобетонных элементов

(45)

где I_b, I_s - момент инерции площади сечения соответственно бетона без учета трещин в нем, ненапрягаемой и напрягаемой арматуры (моменты инерции находят относительно осей, проходящих через центр тяжести приведенного к бетону сечения), м⁴;

n₁ = E_s/E_b - коэффициент приведения арматуры к бетону.

4.5.10 Коэффициент

в формулах (44) и (45) принимают:

если величины e_c,j и

имеют один знак, т.е.

(46)

где

, M_j = N_je_j - моменты продольных сил

(только от постоянных нагрузок) и N_j (от расчетных постоянных и принятых на j-м шаге итерационного расчета временных нагрузок) относительно наиболее растянутого арматурного стержня (для бетонных элементов - наиболее растянутой грани сечения) или наименее сжатого стержня или грани (при целиком сжатом сечении):

- для тавровых, двутавровых и коробчатых сечений

; e_j = |e_c,j| + Z_sb - d_s;

- для круглых и кольцевых сечений

; e_j = |e_c,j| + r_s, e_c,j = M_j/N_j + e_сл,

;

- соответственно изгибающий момент и нормальная сила в сечении от постоянных нагрузок, полученные из статического расчета;

M_j, N_j - то же, от постоянной и временной вертикальной нагрузок и горизонтальных воздействий временных нагрузок, принятых на j-м шаге итерационного расчета;

Z_sb - положение центра тяжести приведенного сечения относительно наиболее растянутой (наименее сжатой) грани сечения, м;

d_s - расстояние от наиболее растянутой (наименее сжатой) грани сечения до центра тяжести растянутой арматуры (для бетонного сечения d_s = 0), м;

r_s - радиус окружности, проходящей через центры тяжести стержней арматуры, м;

если величины e_c,j и

имеют разные знаки, т.е.

, если |e_c,j| >= 0,1h,

, если |e_c,j| < 0,1h,

где h - высота сечения, м.

При определении усилий

, M_j, N_j путем загружения поверхности влияния знак усилий определяется правилом знаков, принятым при построении ординат поверхности. Это следует учитывать при определении e_c,j и

В запас прочности при

можно всегда принимать

Коэффициент

принимают

(47)

где R_b - расчетное сопротивление бетона, МПа;

- расчетная длина элемента, м.

Коэффициент

для преднапряженных конструкций определяют по формуле

(48)

где

- предварительное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести продольной арматуры с учетом всех потерь согласно приложению Р СП 35.13330.2011, МПа.

Для кольцевых и круглых сечений принимают h = d.

В формуле (47) расчетные сопротивления R_b принимаются без учета коэффициентов условий работы бетона, а значения |e_c,j|/h не должны превышать 1,5.

4.5.11 Коэффициент продольного изгиба

при расчетах сжатых (e_c,j = 0) и внецентренно сжатых элементов при e_c,j/r <= 1 определяют по формуле

(49)

ИС NORMPROD: примечание.

Текст дан в соответствии с официальным текстом документа.

где

- коэффициенты продольного изгиба, учитывающие соответственно воздействие временной и постоянных нагрузок (принимают по таблицам 7.21 и 7.22 СП 35.13330.2011);

- расчетное продольное усилие от постоянной нагрузки с учетом усилия в напрягаемой арматуре, не имеющей сцепления с бетоном, МН (тс);

N_m,j - расчетное продольное усилие от принятой на шаге итерационного расчета временной нагрузки, МН (тс).

Расчет по ограничению критической силы

4.5.12 Предельно допустимое усилие в сжатых бетонных и железобетонных элементах по критической силе вычисляют по формуле

N_пред,j = 0,7N_cr,j, (50)

где N_cr,j - условная критическая сила (см. пункт 4.5.9), МН (тс).

Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов

4.5.13 Грузоподъемность внецентренно сжатых бетонных элементов определяют по условиям обеспечения прочности, устойчивости (в зависимости от соотношения e_c,j - эксцентриситета приложения силы N_j с учетом случайного эксцентриситета и r - ядрового расстояния в направлении силы N_j, см. пункт 4.5.6) и по положению равнодействующей. Расчеты производят, как правило, итерационным путем.

4.5.14 Расчет грузоподъемности по условию прочности внецентренно сжатых бетонных элементов выполняют в зависимости от вида сечения, положения нейтральной оси и расстояния a_j от точки приложения продольной силы N_j до наиболее сжатой грани сечения, принимаемого по формуле

(51)

где

- коэффициент, определяемый согласно пункту 4.5.8;

a_c - расстояние от оси, проходящей через центр тяжести всего сечения, до наиболее сжатой грани, м;

e_c,j - начальный эксцентриситет продольной силы N_j относительно центра тяжести всего сечения (см. пункт 4.5.5).

Грузоподъемность элементов прямоугольного, таврового, двутаврового и коробчатого сечений определяют согласно рекомендациям пунктов 4.5.15 - 4.5.18, а элементов с произвольным сечением - пункта 4.7.1.

Расчет по прочности элементов прямоугольного, таврового, двутаврового и коробчатого сечений

4.5.15 Грузоподъемность по прочности внецентренно сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения определяют из соблюдения условия

(52)

R_b - расчетное сопротивление бетона сжатию, МПа (тс/м²);

b и h - размеры сечения: соответственно ширина (размер поперек плоскости изгиба) и высота (размер вдоль плоскости изгиба от внецентренного приложения силы N_j), м.

4.5.16 Грузоподъемность по условию прочности внецентренно сжатых бетонных элементов таврового сечения вычисляют в зависимости от эксцентриситета силы N_j.

При эксцентриситете силы N_j в сторону полки (рисунок 8 а) грузоподъемность определяют из выполнения условия

(53)

где b,

- ширина соответственно ребра и сжатой полки, м;

- толщина плиты, м;

x_j - высота сжатой зоны, м.

а, б - сечения тавровой формы; в - то же, двутавровой формы;

0₁ - точка приложения силы N_j; 0 - центр тяжести сечения

Рисунок 8 - Схемы к расчету грузоподъемности

бетонных сечений

При

высоту сжатой зоны находят по формуле

(54)

где a_j - расстояние от линии действия силы N_j до сжатой грани, м.

При

грузоподъемность определяют из соблюдения условия (52) при

При эксцентриситете силы N_j в сторону ребра (рисунок 8 б) грузоподъемность вычисляют из условия

(55)

где

(56)

При a_j <= 0,5d сечение рассчитывают по формуле (52) как прямоугольное шириной b.

4.5.17 Грузоподъемность двутаврового сечения определяют в зависимости от положения точки приложения силы N_j по следующим формулам:

- если

, то сечение рассчитывают как прямоугольное шириной

по формуле (52);

(57)

сечение рассчитывают как тавровое с использованием формул (54), (55), где b - ширина ребра двутаврового сечения, м;

- при a_j > a_пр (рисунок 8 в) грузоподъемность вычисляют исходя из условия

(58)

где

(59)

c_j = h - h_f - a_j.

4.5.18 Грузоподъемность сечений симметричной коробчатой формы (

) определяют согласно рекомендациям пункта 4.5.17, принимая за ширину b суммарную ширину ребер.

Расчет по устойчивости

4.5.19 Грузоподъемность внецентренно сжатых бетонных элементов по устойчивости рассчитывают при эксцентриситете e_c,j <= r из условия

(60)

где

- коэффициент продольного изгиба, принимаемый по пункту 4.5.11;

A_bx,j - площадь сжатого сечения элемента, м².

Расчет по положению равнодействующей

4.5.20 Грузоподъемность по положению равнодействующей внешних сил определяют из условия

(61)

Расчет внецентренно сжатых железобетонных элементов

4.5.21 Расчеты грузоподъемности по прочности элементов, имеющих сечения типов Iа, Iб, II, III и IVа, выполняют согласно рекомендациям пунктов 4.5.22 - 4.5.24. Сечения типа IVб в запас прочности могут быть приведены к прямоугольным сечениям типа IVа за счет неучета стержней, параллельных плоскости изгиба.

Расчет грузоподъемности по прочности элементов, имеющих сечение IVб, производят согласно рекомендациям пунктов 4.5.22, 4.5.25 и 4.5.26, а элементов с сечениями V и VI - пунктов 4.5.22, 4.5.27 и 4.5.28.

При расчете коробчатых полых сечений типа III и двутавровых сечений типа II допускается учитывать только арматуру, расположенную у растянутой и сжатой граней. Расчет в обоих случаях можно вести по схеме двутаврового сечения.

При расчете двутавровых сечений с плитой в растянутой зоне свесы плиты не учитываются.

4.5.22 Предельно допустимое усилие во внецентренно сжатых железобетонных элементах при e_c,j <= r определяют по формулам

- при наличии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном

(62)

- при отсутствии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном

(63)

где R_b - расчетное сопротивление бетона сжатию, МПа (тс/м²);

A_b - полная площадь сечения элемента, м²;

R_sc - расчетное сопротивление арматуры сжатию, МПа (тс/м²);

- установившееся предварительное напряжение в напрягаемой арматуре

согласно подразделу 7.60 СП 35.13330.2011 после проявления всех потерь, МПа (тс/м²);

- площадь сечения соответственно всей ненапрягаемой и напрягаемой арматуры, м²;

n_1s, n_1p - коэффициенты приведения, определяемые как отношение модулей упругости бетона и соответственно ненапрягаемой и напрягаемой арматуры, м².

При отсутствии напрягаемой арматуры принимают

4.5.23 Расчет элементов при e_c,j > r выполняют итерационным путем в порядке, указанном в подразделе В.2 рекомендаций [2] и пункте 4.5.3, используя приведенные ниже формулы. При этом для прямоугольных сечений принимают

, а величину приведенной толщины плиты для коробчатых сечений -

и b = b₂ - b₁ (см. рисунок 6).

Расчет по прочности элементов таврового (типы Iа и Iб), двутаврового (тип II), коробчатого (тип III) и прямоугольного (тип IVа) сечений

4.5.24 Схема к определению грузоподъемности сечения внецентренно сжатого элемента при

приведена на рисунке 9.

Рисунок 9 - Схема к определению грузоподъемности сечения

внецентренно сжатого элемента при

Последовательно вычисляют:

- рабочую высоту сечения, м, по формулам h₀ = h - a_p; h₀₁ = h - a_s;

- эксцентриситет продольной силы по формуле

;

- высоту сжатой зоны, м, по формуле

(64)

- относительную высоту сжатой зоны по формуле

(65)

где e_j - вычисляют по пункту 4.5.10;

N_j - продольная сила от расчетных постоянных и принятых на j-м шаге итерационного расчета временных нагрузок, МН (тс);

e_c,j - определяют по пункту 4.5.5;

- находят согласно пункту 4.5.8;

- напряжение в напрягаемой арматуре, расположенной в сжатой зоне, определяемое по подразделу 7.60 СП 35.13330.2011, МПа (тс/м²).

Допускается рабочую высоту сечения принимать от равнодействующих усилий в арматуре A_p и A_s (т.е. принимать h₀ = h₀₁ = h₀). В конструкциях из обычного железобетона

и h₀ = h₀₁.

Знаки в формуле (64) соответствуют расположению силы N вне сечения.

Если

, то:

при

определяют величину сжатой зоны бетона x_1,j без учета сжатой ненапрягаемой арматуры по формуле

(66)

- если при этом

, то принимают x_j = x_1,j и проверяют условие

(67)

- если

, то проверяют условие

(68)

при

проверяют условие

(69)

при

проверяют условие (69), принимая

Если

, то расчет производят согласно рекомендациям для общего случая расчета (как указано, например, в подразделе 4.7). При отсутствии напрягаемой арматуры расчет прямоугольного и двутаврового сечений с двумя осями симметрии и симметричным армированием может быть выполнен в следующем порядке.

Вычисляют следующие коэффициенты по формулам (R_b, R_s задают в МПа, N_j - в МН)

(70)

и высоту сжатой зоны бетона по формуле

(71)

Если

(что всегда выполняется для прямоугольного сечения), то проверяют условие прочности (77).

Если

, т.е. граница сжатой зоны проходит в наименее сжатой полке двутаврового сечения, то вычисляют следующие коэффициенты по формулам (R_b, R_s задают в МПа, N_j - в МН)

(72)

высоту сжатой зоны бетона x_j - по формуле (71) и проверяют прочность сечения по условию

(73)

Нарушение любого из условий (67) - (69) или (73), подлежащих проверке, означает недостаточную грузоподъемность сечения при установленных значениях класса К_j и нагрузки на ось P_j.

Расчет по прочности элементов прямоугольного сечения (тип IVб)

4.5.25 Прямоугольные сечения типа IVб имеют две оси симметрии, армированы непреднапряженной арматурой, находящейся по периметру (см. рисунок 6).

Площади арматуры A_st, расположенной у одной из растянутой или сжатой граней, и площади стержней арматуры

, находящейся у одной из граней, параллельных плоскости изгиба, определяют по формулам

(74)

где A_s,tot - общая площадь арматурных стержней, м²;

- площадь одного промежуточного стержня (при разных диаметрах принимают среднюю площадь стержня), м²;

- число промежуточных стержней у рассматриваемой грани.

4.5.26 Последовательно вычисляют:

- коэффициенты

(75)

- высоту сжатой зоны бетона

(76)

- относительную высоту сжатой зоны бетона

где

- определяют по пункту 4.3.6;

a - расстояние от внешней грани до арматуры (см. рисунок 7), м;

h - размер (высота) сечения вдоль действия изгибающего момента от продольного усилия, м;

b - размер (ширина) сечения поперек действия изгибающего момента от продольного усилия, м;

R_b, R_s - расчетные сопротивления соответственно бетона и арматуры (см. пункты 4.1.4 - 4.1.6), МПа (тс/м²);

N_j - продольная сила от расчетных постоянных, пешеходных и прочих нагрузок и временных нагрузок на шаге интегрирования, МН (тс).

В зависимости от соотношений

, x_j и "a" расчет ведут в следующем порядке.

Если

и x_j >= 2a, то вычисляют коэффициенты

(77)

и проверяют прочность сечения по условию

(78)

где e_c,j - определяют по пункту 4.5.5;

- по пункту 4.5.8.

Если

и x_j >= 2a, то вычисляют:

- рабочую высоту сечения, м, по формуле h₀ = h - a;

- эксцентриситет продольной силы, м, по формуле

- высоту сжатой зоны бетона, м, по формуле

x_1,j = (N_j + R_sA_st)/R_bb, (79)

где e_j - находят по пункту 4.5.10.

Если при этом x_1,j >= 2a, то проверяют прочность сечения по условию

N_j(e_1,j - h₀ + a)(Ne)_пред,j = R_sA_st(h₀ - a). (80)

Если x_1,j < 2a, принимают x_j = x_1,j и проверяют прочность сечения

N_je_1,j <= (Ne)_пред,j = R_bbx_j(h₀ - 0,5x_j). (81)

Если

, то вычисляют коэффициенты

(82)

и проверяют прочность сечения по условию

(83)

При этом

вычисляют по формуле (75).

Нарушение любого из условий (78), (80), (81) или (83), подлежащих проверке, означает недостаточную грузоподъемность сечения при установленных значениях класса К_j и нагрузки на ось P_j.

Расчет по прочности элементов круглого сплошного сечения (тип V)

4.5.27 Расчет грузоподъемности по прочности элементов круглого сплошного сечения типа V (см. рисунок 6) выполняют в следующем порядке.

Если N_j <= 0,77R_bA_b + 0,645R_sA_s,tot, то вычисляют коэффициенты

(84)

где A_b, A_s,tot - соответственно площадь бетонного сечения и общая площадь арматурных стержней в сечении, м²;

R_b, R_s - расчетные сопротивления соответственно бетона и арматуры (см. пункты 4.1.4 - 4.1.7), МПа (тс/м²);

N_j - продольная сила от расчетных постоянных, пешеходных, прочих нагрузок и принятых на шаге итерационного расчета временных нагрузок, МН (тс).

Если N_j > 0,77R_bA_b + 0,645R_sA_s,tot, то вычисляют коэффициенты

(85)

Относительную высоту сжатой зоны бетона определяют методом простых итераций из уравнения

(86)

по схеме:

1 Назначают

2 Вычисляют

3 Если

, то принимают

и переходят к шагу 2.

4 Если

, то принимают

и расчет заканчивают.

Если N_j <= 0,77R_bA_b + 0,645R_sA_s,tot, то принимают

, в противном случае

Грузоподъемность круглого сплошного сечения определяют итерационным путем исходя из соблюдения условия

(87)

где r₁ и r_s - соответственно радиусы всего сечения и расположения арматуры (см. рисунок 6).

Расчет по прочности элементов кольцевого сечения (тип VI)

4.5.28 Алгоритм расчета внецентренно сжатых железобетонных элементов кольцевого сечения применяют для сечений с ненапрягаемой арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее шести) при отношении внутреннего r₁ и наружного r₂ радиусов (см. рисунок 6) r₁/r₂ >= 0,5.

Определяют относительную высоту сжатой зоны по формуле

(88)

Далее расчет ведут по одному из следующих случаев.

Если

, то грузоподъемность сечения рассчитывают исходя из соблюдения условия

(89)

где r_m = 0,5(r₁ + r₂);

r_s - радиус расположения арматуры (см. рисунок 6);

(90)

Если

, то грузоподъемность сечения определяют исходя из соблюдения условия

(91)

где

;

Если

, то грузоподъемность сечения находят исходя из соблюдения условия

(92)

где

(93)

Расчет элементов по устойчивости

4.5.29 Грузоподъемность внецентренно сжатых железобетонных элементов по устойчивости определяют как в плоскости, так и из плоскости действия изгибающего момента при эксцентриситете e_c,j <= r из условий:

- при наличии сцепления арматуры с бетоном по формуле

(94)

- отсутствии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном по формуле

(95)

где R_b - расчетное сопротивление бетона сжатию, МПа (тс/м²);

A_b - полная площадь сечения элемента (если площадь сечения арматуры превышает 3%, то A_b заменяют на

), м²;

R_sc, R_pc - расчетные сопротивления арматуры сжатию, МПа (тс/м²);

^_ установившееся предварительное напряжение в напрягаемой арматуре

, согласно подразделу 7.60 СП 35.13330.2011 после проявления всех потерь, МПа (тс/м²);

- площади сечения соответственно всей ненапрягаемой и напрягаемой арматуры, м²;

n_1s, n_1p - отношение модулей упругости соответственно бетона и ненапрягаемой и напрягаемой арматуры;

- коэффициент продольного изгиба (см. пункт 4.5.11).

При отсутствии напрягаемой арматуры принимают

4.6 Расчет центрально и внецентренно растянутых элементов

Расчет грузоподъемности центрально растянутых и внецентренно растянутых железобетонных элементов осуществляют итерационным путем исходя из выполнения условий, указанных в подразделах 7.74, 7.75 и 7.82 СП 35.13330.2011.

4.7 Общий случай расчета грузоподъемности бетонных и железобетонных элементов

4.7.1 В общем случае грузоподъемность бетонных элементов произвольной формы сечения, работающих на внецентренное сжатие, определяют из выполнения условия

N_j <= N_пред,j = R_bA_bx,j, (96)

где A_bx,j - площадь сжатой зоны сечения элемента, м².

Площадь сжатой зоны сечения A_bx,j находят из условия равенства статических моментов S₁ и S₂ относительно оси приложения равнодействующей продольной силы y₁-y₁ площадей A₁ и A₂, расположенных по разные стороны от этой оси (рисунок 10).

Рисунок 10 - Схема к определению грузоподъемности

бетонных элементов с произвольной формой сечения

Расчеты в этом случае целесообразно вести в автоматизированном режиме, подбирая величину площади A₂ следующим образом:

- задаться нагрузками и получить положение точки приложения равнодействующей продольной силы, т.е. положение оси y₁-y₁;

- вычислить площадь A₁ между осью y₁-y₁ и внешним контуром сечения и статический момент S₁ этой площади относительно оси y₁-y₁;

- перемещая с некоторым шагом ось y-y, определить величину площади A₂, образуемой контуром сечения и осями y₁-y₁ и y-y, и ее статический момент S₂ относительно оси y₁-y₁;

- если моменты равны S₁ = S₂, то расчет заканчивается, если не равны, то ось y-y перемещается дальше с установленным шагом.

4.7.2 Расчет грузоподъемности железобетонных сечений любой формы с произвольным армированием, нормальных к продольной оси элемента, при различных внешних воздействиях выполняют исходя из соблюдения условия

(97)

где M_j:

- в изгибаемых элементах - проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающую сжатую зону сечения, МН·м (тс·м),

- во внецентренно сжатых элементах - момент продольной силы N_j относительно оси, параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону и проходящую через центр тяжести наиболее растянутого стержня (пучка) продольной арматуры (ось z-z на рисунке 11), МН·м (тс·м),

- во внецентренно растянутых элементах - момент продольной силы N_j относительно оси, параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону и проходящую через точку сжатой зоны, наиболее удаленную от указанной прямой (ось z-z на рисунке 11), МН·м (тс·м);

S_bx,j - статический момент площади сжатой зоны бетона относительно указанных выше осей (в изгибаемых элементах положение оси принимается таким же, как и во внецентренно сжатых), м³;

S_si, S_pi - статический момент площади сечения i-го стержня (пучка) соответственно обычной и напрягаемой арматуры относительно указанных выше осей, м³;

- напряжение в i-м стержне (пучке) соответственно обычной и напрягаемой арматуры, МПа (тс/м²).

1 - точка приложения равнодействующей усилий

в бетоне сжатой зоны и сжатой арматуре;

2 - точка приложения равнодействующей усилий

в растянутой арматуре

Рисунок 11 - Схема к общему случаю определения

грузоподъемности железобетонных элементов

Знак "плюс" в правой части формулы (97) принимают при изгибе и внецентренном сжатии, знак "минус" - при внецентренном растяжении.

4.7.3 Высоту сжатой зоны "x" определяют из совместного решения равенства уравнений (98) и (99). При этом напряжения

учитывают со своим знаком, полученным по формуле (99), т.е. растягивающие напряжения считают положительными, сжимающие - отрицательными,

(98)

где A_si, A_pi - площадь одного стержня (пучка) соответственно обычной и напрягаемой арматуры, расположенного на расстоянии h_0i от оси z₁-z₁, м².

В уравнении (98) силу N_j принимают положительной при внецентренном растяжении, отрицательной - при внецентренном сжатии.

Напряжения в i-м стержне (пучке) арматуры для конструкций из обычного железобетона определяют по формуле

(99)

где

- напряжение, равное 400 МПа, при действии постоянных и временных нагрузок;

- находят по пункту 4.3.6;

- относительная высота сжатой зоны бетона;

h_0i - расстояние от оси, проходящей через центр тяжести сечения рассматриваемого i-го стержня параллельно прямой, ограничивающей сжатую зону бетона, до наиболее удаленной точки сжатой зоны сечения, м.

4.7.4 Для нахождения положения границы сжатой зоны требуется удовлетворение следующих дополнительных условий:

- при косом изгибе плоскости действия моментов внешних и внутренних сил должны быть параллельны;

- косом внецентренном сжатии или растяжении точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих напряжений в бетоне и равнодействующей усилий в растянутой арматуре должны лежать на одной прямой.

Задачу по определению границы сжатой зоны и связанных с ее положением напряжений в арматуре решают путем последовательных приближений, например, в следующем порядке.

Для определения площади сжатой зоны бетона A_bx следует решить уравнение (98) совместно с выражениями (99) для определения

, число которых должно быть равно числу неизвестных напряжений

. Расчет вначале выполняют при заданных предположительно значениях

. Например, для наиболее растянутого стержня, лежащего на оси z-z (см. рисунок 11), можно в первом приближении принять

, а для наиболее сжатого стержня -

. Для остальных стержней напряжения можно определить по формуле (99), записывая для каждого из стержней свое уравнение для

при

После решения системы уравнений (98) и (99), из которых находят высоту сжатой зоны бетона "x" и все неизвестные напряжения в арматурных стержнях, проверяют принятые начальные условия для

Если для i-го стержня выполняется условие

, то напряжение в нем принимают равным R_s (R_sc). Если же

, то для вычисления напряжения в этом стержне также следует применять зависимость (99).

Решение считается законченным, когда все полученные значения напряжений

будут соответствовать условиям, принятым для их определения. Таким образом, значения x_j и

можно использовать для проверки условия прочности (97).

Пример описанного алгоритма приведен в приложении Г.

4.7.5 Расчет произвольных сечений при произвольных воздействиях также может быть выполнен численно в соответствии с указаниями пунктов 8.1.20 - 8.1.30 и 9.2.13 - 9.2.15 СП 63.13330.2012.

4.8 Расчет стыков на сдвиг и непосредственный срез

4.8.1 Расчеты грузоподъемности стыков на сдвиг выполняют итерационным путем, добиваясь выполнения условия

|Q_j - Q_пред,j| <= 0,001, (100)

где Q_j - поперечная сила в шве от расчетных пешеходных и прочих нагрузок и принятых на j-м шаге итерационного расчета временных нагрузок, а также фактических усилий предварительного напряжения, МН (тс);

Q_пред,j - предельное значение поперечной силы на j-м шаге расчета, МН (тс).

Если фактические усилия предварительного напряжения в арматуре установить не удается, то допускается принимать проектные значения с учетом соответствующих потерь.

4.8.2 Предельное значение поперечной силы Q_пред,j для клееных и бетонируемых стыков (плоских или с уступом) в изгибаемых конструкциях на прочность по сдвигу определяют по формуле

(101)

где

- коэффициент трения,

;

m_sh - коэффициент условий работы стыкового шва при сдвиге, определяемый для разных видов стыков по пункту 4.8.4;

- усилие, воспринимаемое площадью рабочего сечения стыка, соответствующей сжатой части эпюры нормальных напряжений, определенных от действия изгибающего момента M_j, соответствующего усилию Q_j, МН (тс).

В рабочее сечение стыка входит сечение стенки (ребра) и продолжение ее в верхней и нижней плитах. При условии пересечения стыка в пределах стенки наклонными пучками, расположенными в закрытых заинъецированных каналах, в рабочее сечение стыка могут включаться также прилегающие к стенке участки вутов и плиты протяженностью с каждой стороны не более двух толщин плиты (без вутов) или стенки, если она тоньше плиты.

4.8.3 Усилие

, воспринимаемое площадью рабочего сечения стыка, определяют по формуле

(102)

где b - ширина стенки (ребра), м;

h_x - сжатая высота сечения, м;

- суммарное напряжение от всех внешних воздействий (в том числе от усилий преднапряжения) на j-м шаге расчета, вычисляемое на уровне середины высоты h_x, МПа (тс/м²);

- напряжения от всех внешних воздействий соответственно на уровне верхней и нижней фибр сечения, МПа (тс/м²).

В общем случае напряжения

вычисляют по правилам сопротивления материалов как

(103)

где A_red1, W_{red1,в(н),j} - площадь, м², и момент сопротивления, м³, соответственно для верхней и нижней фибр всего сечения без учета арматуры, но с учетом ослабления каналами для нее;

A_red2, W_{red2,в(н),j} - то же, для стадии эксплуатации;

N_p1, M_p1 - соответственно продольная сила, МН (тс), и изгибающий момент, МН·м (тс·м), от напрягаемой арматуры с коэффициентом надежности y_f < 1 (пункт 4.8.4);

- соответственно изменения продольной силы, МН (тс), и изгибающего момента, МН·м (тс·м), возникающие после обжатия бетона с учетом потерь в напрягаемой арматуре от усадки, ползучести бетона, смятия под витками наматываемой арматуры и деформаций обжатия стыков между блоками с коэффициентами надежности

(пункт 4.8.4);

M_g1,

- изгибающие моменты, МН·м (тс·м), от постоянных нагрузок соответственно на стадии обжатия и от дополнительных постоянных нагрузок на стадии эксплуатации с коэффициентами надежности

(пункт 5.1.1 рекомендаций [2]);

M_v,j - изгибающий момент, соответствующий усилию Q_v,j, от временных нагрузок, принятых на j-м шаге итерационного расчета, МН·м (тс·м).

Внутренние усилия от напрягаемой арматуры и потерь предварительного напряжения рассчитывают по формулам

(104)

где e_p1,

- расстояния от центра тяжести приведенного сечения A_red1 балки до равнодействующей усилий соответственно в нижней и верхней напрягаемой арматуре, м;

e_p2,

- расстояния от центра тяжести приведенного сечения A_red2 балки до равнодействующей усилий соответственно в верхней и нижней арматуре, м;

- изменения напряжений в нижней и верхней напрягаемой арматуре от усадки, ползучести бетона, смятия под витками наматываемой арматуры и деформаций обжатия стыков между блоками, МПа (тс/м²).

4.8.4 Коэффициенты надежности к усилиям, возникающим в напрягаемой арматуре, принимают

- при числе напрягаемых пучков (стержней) n <= 10;

при n > 10.

4.8.5 Коэффициенты условий работы m_sh в формуле (100) принимают:

- для клееного плотного тонкого стыка - 1,2;

- бетонируемого стыка без выпусков арматуры - 1,0.

4.8.6 При наличии в стыке жестких элементов (уступов, шпонок и т.п.), воспринимающих поперечную силу, несущую способность таких элементов определяют согласно подразделу 7.86 СП 35.13330.2011.

4.8.7 Расчеты грузоподъемности стыков на непосредственный срез выполняют в случае пониженной прочности по сравнению с проектной прочностью бетона блоков и шва. Предельную поперечную силу в стыке определяют, разбивая стенку балки на высоте h_x на n участков. Для каждого i-го участка вычисляют средние нормальные напряжения

от нагрузки, принятой на j-м шаге расчета, и находят по формуле

(105)

где R_b,cut - расчетное сопротивление бетона блоков на непосредственный срез (подраздел 7.24 СП 35.13330.2011), МПа (тс/м²);

m_b10 - коэффициент условий работы к расчетному сопротивлению R_b,cut (подраздел 7.25 СП 35.13330.2011);

A_bi - площадь i-го участка стенки со средним нормальным напряжением

, которая получена путем разбивания полной площади стенки балки высотой h, м²;

n - число участков с площадями A_bi;

m_b6,i - коэффициенты условий работы, учитывающие относительную величину обжатия шва на i-м участке контактной поверхности

при

- среднее нормальное напряжение на i-м участке стенки балки, МПа (тс/м²);

R_b,sh - расчетное сопротивление бетона скалыванию при изгибе (подраздел 7.24 СП 35.13330.2011), МПа (тс/м²).

Для промежуточных значений

величину m_b6,i принимают по интерполяции.

4.8.8 Допустимые классы эталонных нагрузок при расчете на непосредственный срез находят из выполнения условия формулы (100), где Q_j - поперечная сила в шве, вычисляемая с учетом поперечной силы от наклонных пучков арматуры, пересекающих стык под углом

к продольной оси балки, при установившихся напряжениях

, МН (тс),

(106)

где A_pk - площадь k-го пучка, м²;

- коэффициент надежности (см. пункт 4.8.3),

4.9 Расчет на местное сжатие (смятие)

4.9.1 Расчет грузоподъемности по условию обеспечения местного сжатия (смятия) элементов мостовых конструкций выполняют в местах приложения значительных сил, распределяющихся на небольшие площадки. Грузоподъемность по местному сжатию (смятию) определяют для железобетонных балок пролетных строений - в местах их опирания на металлические или железобетонные опорные части; для элементов опор (подферменников, подферменных плит, насадок и ригелей рамных мостов) - в местах непосредственного опирания на них опорных частей, расположения подферменников, а также опирания насадок на отдельные стойки опор.

Расчет грузоподъемности по условию обеспечения местного сжатия (смятия) выполняют при наличии деградационных процессов в бетоне конструкций в зонах местного смятия, при неравномерном опирании конструкций пролетных строений на опорные части и опорных частей на нижележащие элементы опор.

4.9.2 Предельно допустимое усилие по местному сжатию (смятию) элементов без косвенного армирования определяют по формуле

(107)

где

- коэффициент, принимаемый: при равномерном распределении местной нагрузки на площади смятия

, при неравномерном распределении

;

A_loc - площадь смятия, м²;

R_b,loc - расчетное сопротивление бетона смятию, МПа,

(108)

R_bt - расчетное сопротивление бетона растяжению, МПа;

A_d - расчетная площадь, симметричная по отношению к площади смятия в соответствии со схемами, приведенными на рисунке 12, м².

а, б - размеры опорной площади, м

Рисунок 12 - Схемы (а, б, в, г, д) расположения расчетных

площадей A_d в зависимости от положения площадей смятия A_loc

При расчете подферменников площадь смятия A_loc = ab принимают равной площади опорной части, при этом площадь A_d - не более площади подферменника.

При расчете подферменной плиты (ригеля, насадки) площадь смятия A_loc принимают равной площади подферменника или площади опорной части при опирании ее непосредственно на подферменную плиту.

4.9.3 Предельно допустимое усилие на местное сжатие (смятие) элементов с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток определяют по формуле

N_пред = R_b,redA_loc, (109)

где R_b,red - приведенная прочность бетона осевому сжатию, МПа,

(110)

R_b, R_s - расчетное сопротивление соответственно бетона и арматуры, МПа;

- коэффициент армирования сечения сетками или спиралями

(111)

n_x, A_sx,

- соответственно число стержней, площадь поперечного сечения, м², и длина стержней сетки, м, в одном направлении (считая в осях крайних стержней);

n_y, A_sy,

- то же, в другом направлении;

A_ef - площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток (считая по осям крайних стержней, A_loc < A_ef <= A_d), м²;

s - расстояние между сетками (считая по осям стержней), если устанавливается одна сетка, то величина s принимается равной 0,07 м;

- коэффициент эффективности косвенного армирования

(112)

4.9.4 Грузоподъемность по условию прочности железобетонных конструкций (железобетонных балок, подферменников) на смятие опорными частями с учетом горизонтальных усилий от торможения определяют из условий

(113)

ИС NORMPROD: примечание.

Текст дан в соответствии с официальным текстом документа.

где A_б - площадь подошвы нижнего или верхнего балансиров опорной части, м²;

W_б - момент сопротивления подошвы балансира опорной части, м³,

W_б = a²b/6;

a, b - соответственно размеры верхнего или нижнего балансиров опорной части вдоль и поперек плоскости изгиба, м;

h - расстояние от точки касания подушек тангенциальной опорной части или от центра шарнира (для опорных частей с шарнирами) до подошвы нижнего или верхнего балансиров, м;

N, H - соответственно допускаемые расчетные вертикальное и горизонтальное усилия, приходящиеся на опорную часть (раздел 7 рекомендаций [3]), МН (тс).

Из условия (113) можно непосредственно выразить величины допускаемых классов К нагрузок АК и НК и давлений на ось P эталонных транспортных средств по условию смятия или найти их же итерационным путем.

Приложение А

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ БАЛОК

ТИПОВЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ

Типы поперечных сечений балок типовых пролетных строений приведены в таблице А.1. В таблицах А.2 - А.8 даны предельные значения изгибающих моментов и поперечных сил в балках типовых пролетных строений.

Таблица А.1

Типы поперечных сечений балок типовых пролетных строений

Тип поперечного сечения балки	Эскиз балки
Плитное
П-образное
Тавровое
Тавровое с пятой

Таблица А.2

Предельные значения изгибающих моментов и поперечных сил

в балках типовых плитных пролетных строений

из обычного железобетона

L, м	h, м	B, м	Продольное рабочее армирование в середине пролета	Поперечное армирование	M_пред, тс·м	, град.	c, м	Q_пред, тс
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Выпуск 4
2,6	0,19	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		4,05	53	0,29	24,93
3,6	0,23	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		7,79	46	0,38	24,84
4,6	0,28	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		13,27	40	0,48	27,47
5,6	0,34	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		18,64	37	0,61	31,72
5,6	0,34	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		22,22	37	0,61	31,72
6,8	0,40	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		27,59	37	0,73	39,99
Выпуск 31
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		6,15	47	0,32	23,85
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		5,54	47	0,32	23,85
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		5,68	47	0,32	28,92
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		5,11	47	0,32	28,34
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		4,90	47	0,32	23,85
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		4,23	47	0,32	23,85
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		4,68	47	0,32	27,23
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		3,68	47	0,32	26,44
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		9,83	41	0,40	25,24
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		9,10	41	0,40	25,24
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		9,77	43	0,39	32,71
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		9,05	43	0,39	32,15
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		8,04	41	0,40	25,24
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		7,22	41	0,40	25,24
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		7,40	43	0,39	31,69
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		6,63	43	0,39	31,10
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		14,53	38	0,48	27,79
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		13,75	38	0,48	27,79
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		15,04	50	0,37	36,86
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		12,62	50	0,37	35,69
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		12,10	38	0,48	27,55
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		11,18	38	0,48	27,55
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		11,14	50	0,37	35,02
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		10,28	50	0,37	34,64
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		22,40	37	0,54	29,89
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		21,88	37	0,54	29,89
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		19,53	50	0,39	36,80
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		18,80	50	0,39	36,65
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		19,53	37	0,54	29,89
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		18,80	37	0,54	29,89
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		15,37	50	0,39	38,94
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		14,51	50	0,39	38,59
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		5,19	44	0,34	23,80
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		4,48	44	0,34	23,80
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А240 (А-I); Верхняя: А240 (А-I)		4,82	45	0,33	26,84
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5); Верхняя: А-II (ВСт.5)		4,08	45	0,33	26,44
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		6,53	44	0,34	23,80
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		5,88	44	0,34	23,80
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А240 (А-I); Верхняя: А240 (А-I)		5,74	45	0,33	29,46
2,6	0,18	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5); Верхняя: А-II (ВСт.5)		4,90	45	0,33	28,67
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		8,42	40	0,42	25,97
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		7,55	40	0,42	25,97
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А240 (А-I); Верхняя: А240 (А-I)		7,79	42	0,40	31,27
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5); Верхняя: А-II (ВСт.5)		6,90	42	0,40	30,87
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		10,31	40	0,42	25,97
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		9,54	40	0,42	25,97
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А240 (А-I); Верхняя: А240 (А-I)		9,71	42	0,40	32,17
3,6	0,22	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5); Верхняя: А-II (ВСт.5)		8,93	42	0,40	31,79
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		12,70	37	0,50	28,41
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		11,72	37	0,50	28,41
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А240 (А-I); Верхняя: А240 (А-I)		13,23	50	0,37	36,36
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5); Верхняя: А-II (ВСт.5)		12,11	50	0,37	35,98
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		15,20	37	0,50	28,41
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		14,37	37	0,50	28,41
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А240 (А-I); Верхняя: А240 (А-I)		15,99	50	0,37	37,37
4,6	0,26	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5); Верхняя: А-II (ВСт.5)		14,99	50	0,37	37,03
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		20,43	35	0,56	30,50
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		19,65	35	0,56	30,50
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А240 (А-I); Верхняя: А240 (А-I)		21,76	50	0,39	41,35
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5); Верхняя: А-II (ВСт.5)		20,78	50	0,39	41,06
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А240 (А-I)		23,46	35	0,56	30,50
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5)		22,92	35	0,56	30,50
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А240 (А-I); Верхняя: А240 (А-I)		21,76	50	0,39	41,35
5,6	0,29	1,0	Нижняя: А-II (ВСт.5); Верхняя: А-II (ВСт.5)		20,78	50	0,39	41,06
Серия 5-04-145
3,0	0,2	0,96	Нижняя: А-II (ВСт.5); Верхняя: А-II (ВСт.5)	А-II (ВСт.5)	7,68	44	0,36	33,15
6,0	0,3	0,96	Нижняя: А-II (ВСт.5); Верхняя: А-II (ВСт.5)	А-II (ВСт.5)	21,55	50	0,47	36,50
Серия 3.503-29, инв. N 2077
6,0	0,3	0,94	Нижняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	22,7	38	0,54	43,06
Инв. N 4827
12,0	0,4	0,94	Нижняя: А400 (А-III)	А400 (А-III)	61,58	52	0,51	60,66
12,0	0,4	0,94	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А400 (А-III)	65,52	52	0,51	62,08

Примечание - L, h, B - соответственно полная длина, высота и ширина балки; M_пред - предельно допустимый момент в сечении (несущая способность) для середины пролета; Q_пред - предельно допустимая поперечная сила (несущая способность) в сечении, отстоящем на расстоянии "c" от оси опирания;

- угол между продольной осью балки и наклонной трещиной, соответствующий Q_пред.

Таблица А.3

Предельные значения изгибающих моментов и поперечных сил

в балках типовых пролетных строений П-образного сечения

из обычного железобетона

L, м	h, м	B, м	Продольное рабочее армирование в середине пролета	Поперечное армирование	M_пред, тс·м	, град.	c, м	Q_пред, тс
Инв. N 29100-М
12,0	0,7	1,8	Нижняя: Ас300 (Ас-II), Ас300 (Ас-II) Верхняя: Ас300 (Ас-II)	А240 (А-I) А240 (А-I)	167,0	50	1,17	53,21
12,0	0,7	1,8	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III) Верхняя: Ас300 (Ас-II)	А240 (А-I) А240 (А-I)	165,9	50	1,17	53,21
Серия 3.503.1-55
6,0	0,3	0,94	Нижняя: А400 (А-III)		20,45	50	0,36	9,81
6,0	0,3	0,94	Нижняя: А800 (А-V)		21,62	50	0,36	11,15
9,0	0,45	0,94	Нижняя: А400 (А-III)		46,1	31	0,82	14,40
9,0	0,45	0,94	Нижняя: А800 (А-V), Ат800 (Ат-V)		48,76	33	0,78	17,08
Серия 3.503.1-75, инв. N 2425
6,0	0,3	0,94	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III)	А240 (А-I)	21,69	52	0,35	15,65
6,0	0,3	1,94	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III)	А240 (А-I)	36,73	50	0,54	20,44
9,0	0,45	0,94	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III)	А240 (А-I)	36,55	54	0,45	23,10
9,0	0,45	1,94	Нижняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	65,84	54	0,45	32,33
Серия 3.503-29, инв. N 2077
6,0	0,3	0,94	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-II)	А240 (А-I)	19,92	50	0,52	15,37
9,0	0,45	0,94	Нижняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	48,1	53	0,78	26,38

Примечание - Условные обозначения соответствуют условным обозначениям, приведенным к таблице А.2.

Таблица А.4

Предельные значения изгибающих моментов и поперечных сил

в балках типовых пролетных строений таврового сечения

из обычного железобетона

L, м	h, м	B, м	Продольное рабочее армирование в середине пролета	Поперечное армирование	M_пред, тс·м	, град.	c, м	Q_пред, тс
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Выпуск 4
5,68	0,4	2,75	Нижняя: А240 (А-I)		22,61	30	0,73	37,71
5,68	0,4	2,7	Нижняя: А240 (А-I)		22,60	30	0,73	37,71
6,80	0,5	2,75	Нижняя: А240 (А-I)		38,92	30	0,94	47,67
6,80	0,5	2,7	Нижняя: А240 (А-I)		38,89	30	0,94	47,67
Выпуск 7
11,36	0,85	1,39	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	132,7	45	0,78	42,37
14,06	0,85	1,39	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	151,7	45	0,78	42,67
Выпуск 10-11
8,66	0,7	1,39	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	52,42	51	1,29	21,07
8,66	0,7	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	58,63	53	0,56	28,87
11,36	0,8	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	81,86	50	1,09	28,12
11,36	0,8	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	95,9	50	1,08	30,66
14,06	0,85	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	102,6	51	1,33	29,41
14,06	0,85	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	134,9	54	1,02	36,78
16,76	1,0	1,39	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	148,7	50	1,67	33,02
16,76	1,0	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	170,6	68	1,13	49,89
22,16	1,25	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	232,5	50	1,10	55,67
22,16	1,25	1,39	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	257,9	45	1,16	63,42
Выпуск 17-18
8,66	0,7	1,39	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	52,42	51	1,29	21,07
8,66	0,7	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	58,53	53	0,56	28,24
11,36	0,8	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	95,56	50	1,08	29,92
14,06	0,85	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	131,7	54	1,02	36,00
16,76	1,0	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	166,4	45	0,92	45,70
Выпуск 19-20
8,66	0,70	1,39	Нижняя: А240 (А-I); Верхняя: А240 (А-I)	А240 (А-I)	60,66	50	0,62	13,94
8,66	0,70	1,39	Нижняя: А240 (А-I); Верхняя: А240 (А-I)	А240 (А-I)	60,83	50	0,62	14,55
11,36	0,80	1,39	Нижняя: А240 (А-I); Верхняя: А240 (А-I)	А240 (А-I)	110,0	50	0,70	17,46
14,06	0,85	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	134,9	54	1,02	36,78
16,76	1,0	1,39	Нижняя: А240 (А-I), А240 (А-I); Верхняя: А240 (А-I)	А240 (А-I)	153,5	50	0,99	20,91
Выпуск 56, инв. N 147/1
8,66	0,7	1,39	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	52,42	51	1,29	20,71
8,66	0,7	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	58,63	51	0,61	29,36
11,36	0,8	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I) А300 (А-II)	81,86	50	1,53	28,06
11,36	0,8	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	95,90	54	1,10	35,23
14,06	0,85	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	102,6	51	1,34	30,07
14,06	0,85	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	135,0	59	1,00	41,51
16,76	1,0	1,39	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	148,7	50	1,63	32,98
16,76	1,0	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	170,8	45	0,92	48,61
22,16	1,25	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	232,9	50	1,10	55,67
22,16	1,25	1,39	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	258,4	45	1,16	62,10
Выпуск 56 (доп.), инв. N 147/2
8,66	0,7	1,3	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	64,27	52	0,57	47,32
8,66	0,7	1,3	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	76,13	52	0,57	48,33
11,36	0,8	1,3	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	101,6	54	1,05	53,01
11,36	0,8	1,3	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	114,5	50	1,13	50,51
14,06	0,85	1,3	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	131,4	52	1,28	52,36
14,06	0,85	1,3	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	166,0	50	1,35	51,36
16,76	1,0	1,3	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	182,3	60	0,81	64,22
16,76	1,0	1,3	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	215,4	57	0,88	63,22
Выпуск 167, инв. N 227
8,66	0,7	1,3	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	77,93	85	0,14	32,09
11,36	0,8	1,3	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	117,2	52	0,65	53,00
14,06	0,85	1,3	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	174,4	50	1,20	51,64
16,76	1,0	1,3	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	235,8	70	0,43	71,55
Серия 3.503-14, инв. N 710/1
12,0	0,9	1,3	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	136,5	55	0,74	46,22
12,0	0,9	1,5	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	137,4	55	0,74	46,30
15,0	0,9	1,3	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	181,7	50	0,88	42,57
15,0	0,9	1,5	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	184,0	50	0,88	42,57
18,0	1,05	1,3	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	243,7	50	1,82	47,31
18,0	1,05	1,5	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	248,0	50	1,82	47,31
Серия 3.503-14, инв. N 710/2
12,0	0,9	1,39	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	102,4	50	0,91	42,08
15,0	0,9	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	137,4	53	0,81	45,54
18,0	1,05	1,39	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	193,7	50	2,02	47,97
11,36	0,9	1,39	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	102,4	50	0,91	42,08
14,06	0,9	1,39	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	130,5	50	0,91	42,52
16,76	1,05	1,39	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	191,6	50	1,04	48,85
Серия 3.503-14, инв. N 710/5
12,0	0,9	1,3	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	109,4	58	0,67	48,15
12,0	0,9	1,5	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	110,1	58	0,67	48,60
12,0	0,9	1,3	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	114,1	57	0,70	46,67
12,0	0,9	1,5	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	114,7	57	0,70	47,03
15,0	0,9	1,3	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	163,2	50	0,84	44,32
15,0	0,9	1,5	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	165,4	50	0,84	44,32
15,0	0,9	1,3	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	171,1	51	0,86	43,43
15,0	0,9	1,5	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	173,4	51	0,86	43,43
18,0	1,05	1,3	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	224,5	50	0,97	48,09
18,0	1,05	1,5	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	228,1	50	0,97	48,09
18,0	1,05	1,3	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	236,6	51	0,99	47,02
18,0	1,05	1,5	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	240,4	51	0,99	47,01
Серия 3.503.1-73
12,0	0,9	1,3	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	103,2	53	1,53	41,91
12,0	0,9	1,3	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А300 (А-III)	А240 (А-I)	104,1	53	1,54	41,30
15,0	0,9	1,3	Нижняя: А300 (А-II), А300 (А-II); Верхняя: А400 (А-II)	А240 (А-I)	144,1	51	1,79	49,65
15,0	0,9	1,3	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А300 (А-III)	А240 (А-I)	140,9	50	1,80	48,56
18,0	1,05	1,3	Нижняя: А300 (А-II); Верхняя: А300 (А-II)	А240 (А-I)	186,0	51	2,0	57,85
18,0	1,05	1,3	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	191,2	50	2,09	55,76
Серия 3.503.1-73, инв. N 54020-М
12,0	0,93	1,3	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	111,1	50	1,73	44,52
12,0	0,93	1,3	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	116,2	50	1,69	36,08
Серия 3.503.1-73, инв. N 54021-М
15,0	0,93	1,3	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	152,6	50	1,73	44,50
15,0	0,93	1,3	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	161,0	50	1,69	47,87
Серия 3.503.1-73, инв. N 54022-М
18,0	1,08	1,3	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	206,7	51	1,41	54,40
Инв. N 42047-М
18,0	1,08	1,3	Нижняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	194,6	50	1,33	72,04
Инв. N 54116-М
12,0	0,95	1,1	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	109,6	51	1,87	52,44
12,0	0,95	1,1	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	114,1	80	0,30	70,82
Инв. N 54118-М
18,0	1,1	1,1	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	206,5	68	0,60	81,42
18,0	1,1	1,1	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	209,4	57	0,80	88,97
Инв. N 54117-М
15,0	0,95	1,1	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	163,3	59	0,70	70,60
15,0	0,95	1,1	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	155,0	65	0,59	66,64
Инв. N 54120-М
9,0	0,95	1,1	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	87,64	50	1,79	47,52
9,0	0,95	1,1	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	75,27	51	1,87	49,49
Инв. N 54133-М
18,0	1,1	1,1	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	212,0	70	0,60	76,45
18,0	1,1	1,1	Нижняя: А400 (А-III); Верхняя: А400 (А-III)	А240 (А-I)	264,2	56	0,90	87,79
Инв. N 33500-М
12,0	0,9	1,3	Нижняя: А300 (А-II) (с отгибами); Верхняя:	А240 (А-I)	101,8	50	0,88	46,61
12,0	0,9	1,3	Нижняя: А400 (А-III) (с отгибами); Верхняя:	А240 (А-I)	103,6	58	0,68	48,91
12,0	0,9	1,3	Нижняя: А300 (А-II) (без отгибов); Верхняя:	А240 (А-I)	101,8	50	0,88	29,66
12,0	0,9	1,3	Нижняя: А400 (А-III) (без отгибов); Верхняя:	А240 (А-I)	103,6	50	0,88	29,73
Инв. N 42015-М
14,06	0,93	1,3	Нижняя: А400 (А-III), А400 (А-III); Верхняя:	А240 (А-I)	144,2 50		0,86	42,85

Примечание - Условные обозначения соответствуют условным обозначениям, приведенным к таблице А.2.

Таблица А.5

Предельные значения изгибающих моментов и поперечных сил

в балках типовых плитных пролетных строений

из преднапряженного железобетона

L, м	h, м	B, м	Продольное рабочее армирование в середине пролета	Поперечное армирование	M_пред, тс·м	, град.	c, м	Q_пред, тс
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Выпуск 137, инв. N 9587
8,66	0,37	1,01	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I) ; А240 (А-I)	37,61	49	0,56	9,37
8,66	0,37	1,01	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I) ; А240 (А-I)	37,19	49	0,56	9,37
8,66	0,37	1,01	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I) ; А240 (А-I)	34,11	50	0,56	9,26
8,66	0,37	1,01	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I) ; А240 (А-I)	26,70	50	0,56	9,22
11,36	0,52	1,01	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I) ; А240 (А-I)	67,82	50	0,68	11,21
11,36	0,52	1,01	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I) ; А240 (А-I)	69,17	50	0,67	11,33
11,36	0,52	1,01	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I) ; А240 (А-I)	72,99	50	0,68	11,10
11,36	0,52	1,01	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I) ; А240 (А-I)	73,89	50	0,67	11,18
14,06	0,65	1,01	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I) ; А240 (А-I)	102,0	50	1,03	14,03
14,06	0,65	1,01	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I) ; А240 (А-I)	105,9	50	1,03	14,10
14,06	0,65	1,01	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I) ; А240 (А-I)	114,4	50	1,03	13,98
14,06	0,65	1,01	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I) ; А240 (А-I)	117,6	50	1,03	13,97
Серия 501-5, инв. N 384/5
9,0	0,45	0,94	Нижняя: Вр-II; Верхняя: Вр-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	41,31	56	0,46	27,65
9,0	0,45	0,94	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	42,95	56	0,46	27,48
12,0	0,6	0,94	Нижняя: Вр-II; Верхняя: Вр-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	65,03	63	0,46	36,61
12,0	0,6	0,94	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	72,20	63	0,46	36,86
15,0	0,6	0,94	Нижняя: Вр-II; Верхняя: Вр-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	82,12	56	0,64	38,04
15,0	0,6	0,94	Нижняя: В-II; Верхняя: Вр-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	83,69	56	0,64	38,03
18,0	0,75	0,94	Нижняя: Вр-II; Верхняя: Вр-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	115,1	61	1,46	41,26
18,0	0,75	0,94	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	112,7	61	1,46	40,61
Серия 3.503-12, инв. N 384/43
6,0	0,3	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	16,33	56	0,31	21,91
6,0	0,3	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	17,42	71	0,20	21,74
9,0	0,45	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	35,46	56	0,40	31,21
9,0	0,45	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	34,42	66	0,30	30,74
12,0	0,6	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	55,74	63	0,41	38,88
12,0	0,6	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	55,92	72	0,30	37,44
15,0	0,6	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	83,26	50	0,60	38,23
15,0	0,6	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	86,64	63	0,41	37,12
18,0	0,75	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	104,9	50	1,42	40,18
18,0	0,75	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	108,0	54	1,45	39,53
Серия 3.503-12, инв. N 384/48
6,0	0,3	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	16,33	50	0,40	19,18
6,0	0,3	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	17,42	56	0,43	18,54
9,0	0,45	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	35,46	50	0,58	24,18
9,0	0,45	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	34,42	50	0,58	24,18
12,0	0,6	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	55,74	50	0,70	25,73
12,0	0,6	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	55,92	50	0,70	25,73
15,0	0,6	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	76,68	50	0,70	25,44
15,0	0,6	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	89,10	50	0,70	25,73
18,0	0,75	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	111,1	50	0,78	33,77
18,0	0,75	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	121,3	50	0,78	33,99
Серия 3.503-12, инв. N 384/49
12,0	0,6	0,94	Нижняя: Вр-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	66,48	50	0,70	25,73
12,0	0,6	0,94	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	65,46	50	0,70	25,73
15,0	0,6	0,94	Нижняя: Вр-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	86,91	50	0,70	25,73
15,0	0,6	0,94	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	84,07	50	0,70	25,73
18,0	0,75	0,94	Нижняя: Вр-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	121,1	51	0,81	32,05
18,0	0,75	0,94	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	120,8	50	0,78	33,64
Серия 3.503-12, инв. N 384/50
12,0	0,6	0,94	Нижняя: Вр-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	66,48	50	0,70	25,73
12,0	0,6	0,94	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	65,46	50	0,70	25,73
15,0	0,6	0,94	Нижняя: Вр-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	86,91	50	0,70	25,73
15,0	0,6	0,94	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	84,07	50	0,70	25,73
18,0	0,75	0,94	Нижняя: Вр-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	121,1	51	0,81	32,05
18,0	0,75	0,94	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	120,8	50	0,78	33,64
Серия 3.503.1-108, инв. N 1351
12,0	0,63	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	58,36	76	0,36	35,09
11,4	0,63	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	58,56	76	0,36	35,09
15,0	0,63	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А400 (А-III) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	79,78	52	0,87	35,44
15,0	0,63	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А400 (А-III) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	88,84	53	0,72	36,64
18,0	0,78	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А400 (А-III) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	114,8	51	0,82	45,85
18,0	0,78	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А400 (А-III) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	114,4	58	0,67	46,87
Серия 3.503.1-108, инв. N 4201
15,0	0,63	0,94	Нижняя: К7	Ае300 (Ас-II) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	91,08	72	0,36	40,24
18,0	0,78	0,94	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	131,3	83	0,25	49,41
Серия 5-04-145
3,0	0,15	0,96	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I)	7,47	63	0,23	26,93
6,0	0,3	0,96	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I)	22,20	50	0,45	11,03
6,0	0,3	0,96	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А240 (А-I)	22,27	50	0,45	11,03
Серия 3.503-29, инв. N 2077
6,0	0,3	0,94	Нижняя: А600 (А-IV)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	16,33	56	0,31	21,91
6,0	0,3	0,94	Нижняя: А800 (А-V)	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	17,42	71	0,20	21,74
9,0	0,45	0,94	Нижняя: Вр-II; Верхняя: Вр-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	41,31	56	0,46	27,65
9,0	0,45	0,94	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	42,95	56	0,46	27,48

Примечание - Условные обозначения соответствуют условным обозначениям, приведенным к таблице А.2.

Таблица А.6

Предельные значения изгибающих моментов и поперечных сил

в балках типовых пролетных строений П-образного сечения

из преднапряженного железобетона

L, м	h, м	B, м	Продольное рабочее армирование в середине пролета	Поперечное армирование	M_пред, тс·м	, град.	c, м	Q_пред, тс
Серия 3.503.1-75, инв. N 2425
9,0	0,45	0,94	Нижняя: В-II	А240 (А-I)	34,44	53	0,50	27,87
9,0	0,45	1,94	Нижняя: В-II	А240 (А-I)	69,07	54	0,40	40,92

Таблица А.7

Предельные значения изгибающих моментов и поперечных сил

в балках типовых пролетных строений таврового (с пятой)

сечения из преднапряженного железобетона

L, м	h, м	B, м	Продольное рабочее армирование в середине пролета	Поперечное армирование	M_пред, тс·м	, град.	c, м	Q_пред, тс
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Выпуск 124
43,2	2,30	1,65	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	1070	50	4,50	94,91
43,2	2,30	1,65	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	1029	50	4,50	101,6
Выпуск 122-62, инв. N 172/1
11,36	0,85	1,62	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	119,8	50	1,45	43,69
14,06	0,85	1,62	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	142,4	68	0,98	44,79
16,76	1,0	1,62	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	201,1	72	1,16	50,72
22,16	1,2	1,62	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	295,4	88	0,39	66,37
22,16	1,2	1,62	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	313,0	88	0,39	69,67
Выпуск 122-63, инв. N 172/2
11,36	0,85	1,62	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	119,8	85	0,61	41,59
14,06	0,85	1,62	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	142,4	86	0,51	43,21
16,76	1,0	1,62	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	173,4	87	0,50	50,35
16,76	1,0	1,62	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	201,1	87	0,50	50,35
22,16	1,2	1,62	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	295,4	88	0,44	52,90
22,16	1,2	1,62	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	313,0	88	0,44	52,90
Выпуск 123, инв. N 115/1
22,16	1,2	1,65	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	315,8	50	2,18	49,39
22,16	1,2	1,65	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	315,7	50	2,18	49,39
32,96	1,7	1,65	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	649,4	50	3,05	72,61
32,96	1,7	1,65	Нижняя: Вр-II	А-II (ВСт.5)	640,9	50	3,05	75,92
43,20	2,3	1,65	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	1070	50	4,02	105,9
43,20	2,3	1,65	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	1029	50	4,02	112,8
Выпуск 123 (доп.), инв. N 115/2
14,06	1,0	1,65	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	161,9	50	1,65	35,68
14,06	1,0	1,65	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	189,6	50	1,65	40,36
16,76	1,0	1,65	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	200,6	50	1,67	42,93
16,76	1,0	1,65	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	222,0	49	1,52	38,14
Выпуск 142
11,36	0,58	0,6	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А-I	46,16	49	0,76	11,91
11,36	0,58	0,6	Нижняя: Вр-II; Верхняя: Вр-II	А-I	46,29	49	1,06	11,90
11,36	0,58	0,6	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А-I	50,38	50	1,07	11,84
11,36	0,58	0,6	Нижняя: Вр-II; Верхняя: Вр-II	А-I	50,62	50	1,07	11,86
14,06	0,60	0,6	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А-I	56,55	50	0,99	12,24
14,06	0,60	0,6	Нижняя: Вр-II; Верхняя: Вр-II	А-I	56,69	50	0,68	12,23
14,06	0,60	0,6	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А-I	59,60	50	0,98	12,17
14,06	0,60	0,6	Нижняя: Вр-II; Верхняя: Вр-II	А-I	59,60	50	0,98	12,15
16,76	0,72	0,6	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А-I	70,84	49	1,07	14,68
16,76	0,72	0,6	Нижняя: Вр-II; Верхняя: Вр-II	А-I	71,03	50	1,07	14,68
16,76	0,72	0,6	Нижняя: В-II; Верхняя: В-II	А-I	79,16	49	1,07	14,57
16,76	0,72	0,6	Нижняя: Вр-II; Верхняя: Вр-II	А-I	79,08	50	1,07	14,53
Выпуск 149-62, инв. N 173/1
32,96	1,70	1,63	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	623,1	50	2,90	87,93
32,96	1,70	1,63	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	651,8	50	2,90	93,18
Выпуск 149-62, инв. N 173/2
32,96	1,70	1,63	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	623,1	88	0,62	83,19
32,96	1,70	1,63	Нижняя: В-II	А-II (ВСт.5)	651,8	88	0,62	85,97
Проект N 1011
22,16	1,20	1,39	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I) ; А300 (А-II)	279,5	50	1,58	58,58
Серия 501-5, инв. N 384/6
12,0	0,9	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	153,9	50	1,64	46,12
12,0	0,9	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	154,4	50	1,64	46,02
15,0	0,9	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	183,8	50	1,55	48,40
15,0	0,9	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	216,5	50	1,55	48,40
18,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	272,5	50	2,14	56,74
18,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	273,3	50	2,14	56,74
24,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	398,3	50	2,11	55,23
24,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	450,0	50	2,11	55,23
33,0	1,5	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	675,4	50	2,32	71,52
33,0	1,5	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	736,6	50	2,32	71,52
Серия 501-5, инв. N 384/7
12,0	0,9	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	153,9	50	1,68	43,28
12,0	0,9	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	154,4	50	1,68	43,19
15,0	0,9	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	183,8	49	1,69	39,46
15,0	0,9	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	216,5	49	1,70	47,54
18,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	261,1	50	2,10	37,31
18,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	308,9	50	2,10	40,47
24,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	398,3	50	2,29	37,97
24,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	450,0	50	2,29	40,67
33,0	1,5	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	693,5	50	2,29	50,86
33,0	1,5	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	750,9	50	2,29	52,77
Серия 501-5, инв. N 384/8
15,0	0,9	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	174,6	50	1,86	28,47
15,0	0,9	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	191,1	50	1,86	30,14
18,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	254,1	50	2,41	79,91
18,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	301,4	50	2,31	88,11
24,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	395,4	50	2,32	88,53
24,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	447,1	50	2,32	91,60
33,0	1,5	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	675,2	50	2,32	60,06
33,0	1,5	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	707,5	50	2,32	63,11
42,0	2,1	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	1096	49	4,40	78,50
42,0	2,1	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	1176	49	4,40	80,55
Серия 3.503-12, инв. N 384/26
18,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	319,2	50	1,11	89,53
18,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	320,4	50	1,11	89,25
24,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	447,3	50	1,11	85,18
24,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	450,0	50	1,11	84,90
Серия 3.503-12, инв. N 384/27
24,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	440,1	50	1,11	91,00
24,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	479,9	50	1,11	92,84
33,0	1,5	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	693,5	50	2,87	92,67
33,0	1,5	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	731,7	50	2,85	92,42
33,0	1,7	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	723,0	50	3,30	86,96
33,0	1,7	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	859,0	50	3,32	88,63
Серия 3.503-12, инв. N 384/28
24,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	444,4	80	2,46	99,64
24,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	447,1	50	2,46	99,97
33,0	1,5	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	669,7	50	3,11	90,67
33,0	1,5	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	719,0	50	3,11	95,66
42,0	2,1	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II)	1139	50	4,40	114,8
42,0	2,1	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II)	1268	50	4,40	117,2
Серия 3.503-12, инв. N 384/29
18,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	319,2	50	1,11	89,53
18,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	320,4	50	1,11	89,25
24,0	1,2	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	447,3	50	1,11	85,18
24,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	450,0	50	1,11	84,90
Серия 3.503-12, инв. N 384/30
24,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	440,1	50	1,11	91,00
24,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	479,9	50	1,11	92,84
33,0	1,50	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	693,5	50	2,87	92,67
33,0	1,50	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	761,7	50	2,85	92,42
33,0	1,70	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	723,0	50	3,30	86,96
33,0	1,70	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	859,0	50	3,32	88,63
Серия 3.503-12, инв. N 384/31
18,0	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	314,6	50	1,11	90,38
18,0	1,2	1,74	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	318,7	50	1,11	89,66
24,0	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	430,6	50	1,11	86,03
24,0	1,2	1,74	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	446,0	50	1,11	85,31
Серия 3.503-12, инв. N 384/32
21,0	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	358,7	88	0,20	88,68
21,0	1,2	1,74	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	364,3	88	0,20	92,02
21,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	365,1	88	0,20	91,87
21,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	366,7	50	1,15	85,21
Серия 3.503-12, инв. N 384/33
12,0	0,9	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II)	175,5	50	1,10	60,72
15,0	0,9	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II)	210,5	50	0,85	64,40
Серия 3.503-12, инв. N 384/34
24,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	444,4	80	2,46	99,64
24,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	447,1	50	2,46	99,97
33,0	1,5	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	669,7	50	3,11	90,67
33,0	1,5	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	719,0	50	3,11	95,66
42,0	2,1	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II)	1140	50	4,40	118,1
42,0	2,1	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II)	1268	50	4,40	120,5
Серия 3.503-12, инв. N 384/36
12,0	0,9	1,40	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	175,5	50	0,86	65,23
12,0	0,9	1,74	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	178,4	50	0,86	65,23
12,0	0,9	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	178,8	50	0,86	65,23
12,0	0,9	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	179,7	50	0,86	65,23
15,0	0,9	1,40	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	210,6	50	0,86	65,23
15,0	0,9	1,74	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	214,7	50	0,86	65,23
15,0	0,9	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	215,3	50	0,86	65,23
15,0	0,9	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	216,5	50	0,86	65,23
21,0	1,2	1,40	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	358,7	88	0,20	88,68
21,0	1,2	1,74	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	364,3	88	0,20	92,02
21,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	365,1	88	0,20	91,87
21,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	366,7	50	1,15	85,21
Серия 3.503-12, инв. N 384/46
12,0	0,9	1,40	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	175,5	50	1,12	57,22
12,0	0,9	1,40	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	175,5	78	0,33	69,53
12,0	0,9	1,74	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	178,4	50	1,12	56,89
12,0	0,9	1,74	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	178,4	78	0,33	72,17
12,0	0,9	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	178,8	50	1,12	56,84
12,0	0,9	1,80	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	178,8	78	0,33	72,09
12,0	0,9	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	179,7	50	1,12	56,70
12,0	0,9	1,94	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	179,7	65	0,54	71,43
15,0	0,9	1,40	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	210,6	50	0,86	60,68
15,0	0,9	1,40	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	210,6	78	0,33	68,24
15,0	0,9	1,74	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	214,7	50	0,86	60,34
15,0	0,9	1,74	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	214,7	78	0,33	70,86
15,0	0,9	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	215,3	50	0,86	60,28
15,0	0,9	1,80	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	215,3	78	0,33	70,77
15,0	0,9	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	216,5	50	0,86	60,14
15,0	0,9	1,94	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	216,5	65	0,54	70,10
18,0	1,2	1,40	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	312,8	89	0,17	91,20
18,0	1,2	1,40	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	312,8	50	1,11	87,39
18,0	1,2	1,74	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	317,3	50	1,11	86,74
18,0	1,2	1,74	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	317,3	86	0,23	104,6
18,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	317,9	50	1,11	86,62
18,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	317,9	86	0,23	104,4
18,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	319,1	50	1,11	86,36
18,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	319,1	86	0,23	106,1
21,0	1,2	1,40	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	358,7	86	0,23	91,63
21,0	1,2	1,40	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	358,7	86	0,23	91,63
21,0	1,2	1,74	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	364,3	50	1,11	85,56
21,0	1,2	1,74	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	364,3	86	0,23	94,80
21,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	365,1	50	1,11	85,44
21,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	365,1	86	0,23	94,65
21,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	366,7	50	1,11	85,17
21,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	366,7	86	0,23	96,33
24,0	1,2	1,40	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	430,6	50	1,11	83,20
24,0	1,2	1,40	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	430,6	86	0,23	92,05
24,0	1,2	1,74	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	446,1	50	1,11	82,53
24,0	1,2	1,74	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	446,1	86	0,23	95,25
24,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	440,1	50	1,11	90,24
24,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	440,1	86	0,23	108,2
24,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	479,9	50	1,11	89,95
24,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	479,9	86	0,23	109,9
24,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	447,3	50	1,11	82,41
24,0	1,2	1,80	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	447,3	86	0,23	95,10
24,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	450,0	50	1,11	82,15
24,0	1,2	1,94	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	450,0	86	0,23	96,80
33,0	1,5	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	693,5	50	2,87	92,17
33,0	1,5	1,80	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	693,5	50	2,87	106,3
33,0	1,5	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	761,7	50	2,85	91,91
33,0	1,5	1,94	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	761,7	50	2,85	106,0
33,0	1,7	1,80	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	750,2	50	3,32	81,79
33,0	1,7	1,80	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	750,2	50	3,32	91,20
33,0	1,7	1,94	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	859,0	50	3,32	87,41
33,0	1,7	1,94	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	859,0	50	3,32	96,82
Серия 3.503-44
12,0	0,95	1,2	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	189,8	84	0,24	75,62
15,0	0,95	1,2	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	222,4	50	0,88	63,62
18,0	1,25	1,2	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	274,5	50	1,13	89,52
24,0	1,25	1,2	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	451,6	50	1,13	84,94
33,0	1,75	1,2	Нижняя: В-II	А400 (А-III)	820,1	50	3,39	99,89
Серия 3.503-48
12,0	0,95	0,98	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	184,4	84	0,24	77,91
15,0	0,95	0,98	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	220,3	84	0,24	85,44
18,0	1,25	0,98	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	320,8	86	0,23	103,9
24,0	1,25	0,98	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	429,3	86	0,23	97,92
33,0	1,75	0,98	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	756,3	50	3,39	112,5
Серия 3.503.1-63
12,0	0,95	1,2	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	155,3	78	0,34	59,33
15,0	0,95	1,2	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	200,4	50	0,88	69,40
18,0	1,25	1,2	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	274,5	50	1,13	90,96
24,0	1,25	1,2	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	458,1	49	2,24	81,27
33,0	1,75	1,2	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	761,0	50	3,39	97,26
Серия 3.503.1-81, инв. N 1318
12,0	0,9	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	158,0	84	0,53	71,77
12,0	0,9	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	158,0	84	0,53	71,77
12,0	0,9	1,4	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	151,6	85	0,23	76,38
12,0	0,9	1,4	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	151,6	85	0,23	76,38
12,0	0,9	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	159,8	50	0,86	70,21
12,0	0,9	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	159,8	84	0,53	73,69
12,0	0,9	1,8	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	153,4	85	0,23	78,28
12,0	0,9	1,8	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	153,4	85	0,23	78,28
15,0	0,9	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	213,0	50	0,95	61,60
15,0	0,9	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	213,0	84	0,24	76,79
15,0	0,9	1,4	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	193,3	50	1,14	62,75
15,0	0,9	1,4	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	193,3	84	0,24	73,95
15,0	0,9	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	217,2	50	0,95	61,10
15,0	0,9	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	217,2	50	0,95	70,51
15,0	0,9	1,8	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	196,3	50	1,14	62,23
15,0	0,9	1,8	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	196,3	84	0,24	75,72
18,0	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	271,0	85	0,25	100,2
18,0	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	271,0	85	0,25	100,2
18,0	1,2	1,4	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	271,4	85	0,25	97,04
18,0	1,2	1,4	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	271,4	85	0,25	97,04
18,0	1,2	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	273,8	85	0,25	101,7
18,0	1,2	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	273,8	85	0,25	101,7
18,0	1,2	1,8	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	274,4	85	0,25	98,37
18,0	1,2	1,8	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	274,4	85	0,25	98,37
21,0	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	345,3	50	1,15	88,40
21,0	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	345,3	85	0,37	94,55
21,0	1,2	1,4	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	343,8	86	0,97	86,42
21,0	1,2	1,4	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	343,8	86	0,97	86,42
21,0	1,2	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	351,0	50	1,15	87,51
21,0	1,2	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	351,0	85	0,37	96,10
21,0	1,2	1,8	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	349,2	86	0,97	87,96
21,0	1,2	1,8	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	349,2	86	0,97	87,96
24,0	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	442,1	50	1,11	87,55
24,0	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	442,1	86	0,23	96,36
24,0	1,2	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	451,6	50	1,11	86,90
24,0	1,2	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III)	451,6	86	0,23	100,3
33,0	1,5	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	739,8	50	1,37	118,2
33,0	1,5	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	739,8	87	0,23	131,0
33,0	1,7	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	738,8	88	0,22	132,0
33,0	1,7	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	738,8	88	0,22	132,0
Инв. N 31880-М
24,0	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	442,1	86	0,23	99,51
24,0	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	442,1	50	1,11	87,81
24,0	1,2	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	451,6	86	0,23	101,1
24,0	1,2	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	451,6	50	1,11	86,87
Инв. N 32030-М
24,0	1,2	1,4	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	447,3	86	0,23	96,91
24,0	1,2	1,4	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	447,3	50	1,11	87,45
24,0	1,2	1,8	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	457,1	86	0,23	98,52
24,0	1,2	1,8	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	457,1	50	1,11	86,51
Инв. N 32050-М
24,0	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	406,0	86	0,23	105,9
24,0	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	406,0	50	1,11	88,92
24,0	1,2	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	413,3	86	0,23	107,4
24,0	1,2	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	413,3	50	1,11	87,95
Инв. N 31881-М
33,0	1,5	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	739,8	87	0,23	129,7
33,0	1,5	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	739,8	49	2,56	105,0
33,0	1,7	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	862,2	88	0,22	146,6
33,0	1,7	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	862,2	50	2,79	117,7
Инв. N 32040-М
33,0	1,5	1,8	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	710,5	87	0,23	133,3
33,0	1,5	1,8	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	710,5	49	2,66	105,0
Заказ N 2081/13
22,16	1,18	1,1	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III)	280,3	50	2,19	44,91
24,0	1,18	1,1	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III)	280,3	84	2,25	54,35
Серия 3.503.10-81, инв. N 100
12,0	0,93	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	164,1	50	0,87	72,53
12,0	0,93	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	164,1	85	0,23	79,07
12,0	0,93	1,4	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	157,6	50	0,93	65,60
12,0	0,93	1,4	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	157,6	84	0,33	67,99
12,0	0,93	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	165,9	50	0,87	71,89
12,0	0,93	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	165,9	85	0,23	80,94
12,0	0,93	1,8	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	159,4	50	0,93	65,00
12,0	0,93	1,8	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	159,4	84	0,33	69,85
15,0	0,93	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	222,2	50	0,93	63,21
15,0	0,93	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	222,2	85	0,23	77,46
15,0	0,93	1,4	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	201,0	50	0,93	64,12
15,0	0,93	1,4	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	201,0	86	0,40	67,61
15,0	0,93	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	226,4	50	0,93	62,61
15,0	0,93	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	226,4	50	0,93	72,01
15,0	0,93	1,8	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	204,0	50	0,93	63,49
15,0	0,93	1,8	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	204,0	86	0,40	69,59
18,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	278,6	86	0,23	105,6
18,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	278,6	86	0,23	100,6
18,0	1,23	1,4	Нижняя: К7, К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	260,3	76	0,43	96,62
18,0	1,23	1,4	Нижняя: К7, К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	260,3	81	0,43	92,46
18,0	1,23	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	281,4	50	1,12	96,63
18,0	1,23	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	281,4	86	0,23	101,9
18,0	1,23	1,8	Нижняя: К7, К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	262,9	76	0,43	98,12
18,0	1,23	1,8	Нижняя: К7, К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	262,9	81	0,43	93,42
21,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	372,6	50	1,12	93,03
21,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	372,6	86	0,23	99,01
21,0	1,23	1,4	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	328,6	76	0,43	91,87
21,0	1,23	1,4	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	328,6	81	0,43	87,71
21,0	1,23	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	378,2	50	1,12	91,92
21,0	1,23	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	378,2	86	0,23	100,4
21,0	1,23	1,8	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	333,0	76	0,43	93,41
21,0	1,23	1,8	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	333,0	81	0,43	88,71
24,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	456,0	50	1,12	89,14
24,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	456,0	86	0,23	98,40
24,0	1,23	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	465,4	50	1,12	88,08
24,0	1,23	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	465,4	86	0,23	99,85
33,0	1,53	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	743,5	50	1,38	121,7
33,0	1,53	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	743,5	87	0,23	127,7
33,0	1,53	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	758,1	50	1,38	119,9
33,0	1,53	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	758,1	87	0,23	128,3
33,0	1,73	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	742,5	88	0,22	136,0
33,0	1,73	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	742,5	88	0,22	136,0
33,0	1,73	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	754,2	88	0,22	143,0
33,0	1,73	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	754,2	88	0,22	136,5
12,0	0,93	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	164,1	50	0,87	72,53
12,0	0,93	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	164,1	85	0,23	79,07
12,0	0,93	1,4	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	157,6	50	0,93	65,60
12,0	0,93	1,4	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	157,6	84	0,33	67,99
12,0	0,93	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	165,9	50	0,87	71,89
12,0	0,93	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	165,9	85	0,23	80,94
12,0	0,93	1,8	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	159,4	50	0,93	65,00
12,0	0,93	1,8	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	159,4	84	0,33	69,85
15,0	0,93	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	222,2	50	0,93	63,21
15,0	0,93	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	222,2	85	0,23	77,46
15,0	0,93	1,4	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	201,0	50	0,93	64,12
15,0	0,93	1,4	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	201,0	86	0,40	67,61
15,0	0,93	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	226,4	50	0,93	62,61
15,0	0,93	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	226,4	50	0,93	72,01
15,0	0,93	1,8	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	204,0	50	0,93	63,49
15,0	0,93	1,8	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	204,0	86	0,40	69,59
18,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	278,6	86	0,23	105,7
18,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	278,6	86	0,23	100,6
18,0	1,23	1,4	Нижняя: К7, К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	260,3	76	0,43	96,62
18,0	1,23	1,4	Нижняя: К7, К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	260,3	81	0,43	92,46
18,0	1,23	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	281,4	50	1,12	96,63
18,0	1,23	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	281,4	86	0,23	101,9
18,0	1,23	1,8	Нижняя: К7, К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	262,9	76	0,43	98,12
18,0	1,23	1,8	Нижняя: К7, К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	262,9	81	0,43	93,42
21,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	372,6	50	1,12	93,03
21,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	372,6	86	0,23	99,01
21,0	1,23	1,4	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	328,6	76	0,43	91,87
21,0	1,23	1,4	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	328,6	81	0,43	87,71
21,0	1,23	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	378,2	50	1,12	91,92
21,0	1,23	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	378,2	86	0,23	100,4
21,0	1,23	1,8	Нижняя: К7	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	333,0	76	0,43	93,41
21,0	1,23	1,8	Нижняя: К7	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	333,0	81	0,43	88,71
24,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	456,0	50	1,12	89,14
24,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	456,0	86	0,23	98,40
24,0	1,23	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	465,4	50	1,12	88,08
24,0	1,23	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	465,4	86	0,23	99,85
33,0	1,53	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	743,5	50	1,38	121,7
33,0	1,53	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	743,5	87	0,23	127,7
33,0	1,53	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	758,1	50	1,38	119,9
33,0	1,53	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	758,1	87	0,23	128,3
33,0	1,73	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	742,5	88	0,22	135,7
33,0	1,73	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	742,5	88	0,22	135,7
33,0	1,73	1,8	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	754,2	88	0,22	143,0
33,0	1,73	1,8	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	754,2	88	0,22	136,5
Инв. N 42012-М
22,16	1,23	1,13	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	349,9	50	2,15	79,87
22,16	1,23	1,13	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	349,9	50	2,15	67,20
22,16	1,23	1,40	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	356,1	50	2,15	79,52
22,16	1,23	1,40	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	356,1	50	2,15	66,84
Инв. N 42027-М
24,0	1,23	1,13	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	456,0	50	2,15	97,22
24,0	1,23	1,40	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	456,0	50	2,15	83,11
Инв. N 42030-М, инв. N 42035-М
18,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	278,6	88	0,20	111,5
18,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	278,6	50	2,37	86,15
Инв. N 42034-М
24,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	456,0	50	2,15	96,57
24,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	456,0	50	2,15	82,46
Инв. N 42054-М
33,0	1,53	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	743,4	87	1,83	126,2
33,0	1,53	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	743,4	50	2,63	106,8
Инв. N 42056-М
28,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II Нижняя: А400 (А-III)	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	530,9	86	0,23	146,0
28,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II Нижняя: А400 (А-III)	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	530,9	50	1,12	133,5
Инв. N 42080-М
24,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II Нижняя: А400 (А-III)	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	460,8	88	0,20	134,0
24,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II Нижняя: А400 (А-III)	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	460,8	88	0,20	134,4
Инв. N 42081-М
22,16	1,23	1,4	Нижняя: В-II Нижняя: А400 (А-III)	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	409,1	88	0,19	130,1
22,16	1,23	1,4	Нижняя: В-II Нижняя: А400 (А-III)	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	409,1	88	0,19	135,3
Инв. N 42082-М
21,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II Нижняя: А400 (А-III)	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	373,0	86	0,23	128,5
21,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II Нижняя: А400 (А-III)	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I) ; А240 (А-I)	373,0	86	0,23	133,5
Инв. N 42083-М
18,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II Нижняя: А400 (А-III)	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	303,5	88	0,20	128,6
18,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II Нижняя: А400 (А-III)	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	303,5	88	0,20	133,7
Инв. N 54089-М
18,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II Нижняя: А400 (А-III)	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	297,5	86	0,24	115,7
18,0	1,23	1,74	Нижняя: В-II Нижняя: А400 (А-III)	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	300,4	86	0,24	114,4
Инв. N 54121-М
11,9	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	224,9	85	0,25	107,2
11,9	1,23	1,74	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	226,5	85	0,25	106,0
Инв. N 54112-М
24,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	461,3	49	2,08	103,4
24,0	1,23	1,74	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	468,5	50	2,07	102,6
Выпуск Т-1043/ГМ-35
43,2	2,0	1,6	Нижняя: В-II	А300 (А-II)	1274	50	1,78	131,8
Инв. N 32105-М
22,16	1,2	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II)	362,0	50	2,16	72,44
22,16	1,2	1,74	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II)	366,9	50	2,16	72,23
Инв. N 32296-М
11,9	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	170,2	86	0,24	103,0
Инв. N 32296
11,9	1,23	1,74	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А300 (А-II)	171,1	86	0,24	114,2
Инв. N 32495-М
18,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А300 (А-II) ; А240 (А-I)	170,2	48	2,59	73,12
Инв. N 54125-М, инв. N 54130-М
21,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	372,6	88	0,20	105,4
21,0	1,23	1,74	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	377,5	88	0,20	104,2
Инв. N 54146-М
24,0	1,23	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	456,0	88	0,20	99,40
24,0	1,23	1,74	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	464,3	88	0,20	97,97
Инв. N 54147-М
24,0	1,25	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	502,4	88	0,19	125,5
24,0	1,25	1,74	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	511,5	88	0,19	123,3
Инв. N 54148-М
33,0	1,55	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	836,1	87	0,23	184,7
33,0	1,55	1,74	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	849,7	87	0,23	180,9
Инв. N 54300-М
24,0	1,25	1,4	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	502,4	88	0,19	127,4
24,0	1,25	1,74	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А400 (А-III) ; А240 (А-I)	511,5	88	0,19	125,3

Примечание - Условные обозначения соответствуют условным обозначениям, приведенным к таблице А.2.

Таблица А.8

Предельные значения изгибающих моментов и поперечных сил

в балках типовых пролетных строений таврового сечения

из преднапряженного железобетона

L, м	h, м	B, м	Продольное рабочее армирование в середине пролета	Поперечное армирование	M_пред, тс·м	, град.	c, м	Q_пред, тс
Серия 3.503-14, инв. N 710/7
12,0	0,9	1,3	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	128,7	85	0,30	49,64
12,0	0,9	1,5	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	130,2	85	0,30	47,98
12,0	0,9	1,3	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	128,7	85	0,30	47,33
12,0	0,9	1,5	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	130,2	85	0,30	47,98
15,0	0,9	1,3	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	158,9	85	0,30	45,81
15,0	0,9	1,5	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	162,4	85	0,30	47,29
15,0	0,9	1,3	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	158,9	85	0,30	43,49
15,0	0,9	1,5	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	162,4	85	0,30	47,29
18,0	1,05	1,3	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	237,9	88	0,19	52,15
18,0	1,05	1,5	Нижняя: В-II	А300 (А-II) ; А240 (А-I)	244,8	88	0,19	56,26
18,0	1,05	1,3	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	237,9	88	0,19	48,90
18,0	1,05	1,5	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А240 (А-I)	244,8	88	0,19	53,02
Инв. N 32503-М
9,0	0,75	1,2	Нижняя: В-II	А400 (А-III)	63,78	82	0,25	72,49
Инв. N 32507-М
18,0	0,75	1,1	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III)	170,2	82	0,25	60,21
Инв. N 32508-М
9,0	0,75	1,1	Нижняя: В-II	А400 (А-III)	63,59	82	0,25	73,64
Инв. N 32509-М
12,0	0,75	1,1	Нижняя: В-II	А400 (А-III)	101,6	59	0,55	59,36
Инв. N 32510-М
15,0	0,75	1,1	Нижняя: В-II	А400 (А-III) ; А400 (А-III)	127,0	82	0,25	66,74

Примечание - Условные обозначения соответствуют условным обозначениям, приведенным к таблице А.2.

Приложение Б

ОРДИНАТЫ ПОПЕРЕЧНЫХ ЛИНИЙ ВЛИЯНИЯ

ДЛЯ ТИПОВЫХ СБОРНЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ

Б.1 В таблице Б.1 приведен ссылочный указатель на таблицы, содержащие ординаты поперечных линий влияния, в соответствии с типовыми проектами.

Таблица Б.1

Указатель номеров таблиц с ординатами линий влияния

Типовой проект	Номера таблиц
1	2
Железобетонные плитно-ребристые пролетные строения с пролетами 5 и 6 м. Союздорпроект, вып. 4, 1948 г.	Б.2, Б.3
Вариант конструкций железобетонных сборных пролетных строений без диафрагм с каркасной арматурой периодического профиля с пролетами в свету 7,5; 10; 12,5; 15 м. Союздорпроект, вып. 56 (дополнение), 1962 г.	Б.4 - Б.7
Пролетные строения без диафрагм из цельноперевозимых балок длиной 12, 15 и 18 м, армированных каркасной арматурой класса А-II. Союздорпроект, сер. 3.505-14, вып. 1, инв. N 710/1, 1969 г.	Б.8 - Б.13
Балочные бездиафрагменные пролетные строения из цельноперевозимых балок длиной 12, 15, 18, 24 и 33 м, армированных горизонтальными и полигональными пучками. Союздорпроект, сер. 501.5, инв. N 384/6 и 384/7. Балочные бездиафрагменные пролетные строения, составные по длине, длиной 15, 18, 24, 33 и 42 м, армированные полигональными пучками. Союздорпроект, сер. 501.5, инв. N 384/8. Балочные пролетные строения без диафрагм. Союздорпроект, сер. 3.563-12, вып. 2, инв. N 384/26, 384/33, 384/31; вып. 3, инв. N 384/27 и вып. 4, инв. N 384/28, 1969 - 1970 гг.	Б.14 - Б.27
Пролетные строения из составных балок длиной 18 и 21 м, армированных напрягаемой пучковой арматурой класса В-II (подвариант без диафрагм). Союздорпроект, сер. 3.503-14, вып. 3, инв. N 710/3, 1969 г.	Б.28 - Б.33
Пролетные строения железобетонные сборные с каркасной арматурой периодического профиля с пролетами в свету 7,5; 10; 12,5; 15; 20 м. Союздорпроект, вып. 10 - 11, 17 - 18, 1954 г. Пролетные строения железобетонные сборные с каркасной круглой арматурой с пролетами в свету 7,5; 10; 12,5; 15 м. Союздорпроект, вып. 19 - 20, 1952 г. Пролетные строения железобетонные сборные с каркасной арматурой периодического профиля с пролетами в свету 7,5; 10; 12,5; 15; 20 м. Союздорпроект, вып. 56, 1957 г. Пролетные строения железобетонные с каркасной арматурой периодического профиля из стали марки 25ГС с пролетами в свету 7,5; 10; 12,5; 15 м. Союздорпроект, вып. 87, 1958 г.	Б.34 - Б.37
Пролетные строения железобетонные сборные из составных по длине пролета балок с натяжением арматуры после бетонирования с пролетами в свету 12,5; 15; 20; 30; 40 м. Союздорпроект, вып. 123 и 123 (дополнение), 1959 г. Пролетные строения железобетонные с натяжением арматуры после бетонирования с пролетом в свету 40 м. Союздорпроект, вып. 123-64, 1964 г. Пролетные строения железобетонные сборные с натяжением арматуры до бетонирования с пролетами в свету 10; 12,5; 15; 20 м. Союздорпроект, вып. 122-62, 1962 г.; вып. 122-63, 1963 г. Пролетные строения железобетонные сборные с натяжением арматуры до бетонирования с пролетом в свету 30 м. Союздорпроект, вып. 149-62, 1962 г.	Б.38 - Б.41
Железобетонные пролетные строения малых мостов с пролетами в свету 2, 3, 4, 5 м. Союздорпроект, вып. 31, 1955 г. Железобетонные сборные плитные мосты с пролетами 3 и 6 м, типовой проект Белгипродора N 5-04-145, Гушосдор при СМ БССР, 1962 г.	Б.42
Пролетные строения из пустотных плит длиной от 6 до 18 м, армированных стержневой арматурой. Союздорпроект, сер. 3.503-12, инв. N 384/25, 1969 г. Пролетные строения из пустотных плит, армированных арматурой класса А-IV и А-V. Союздорпроект, сер. 3.503-12, инв. N 384/43, 1974 г.	Б.43
Сборные железобетонные плитные мосты с пролетами 8 и 9 м, типовой проект Белгипродора N 3.503-29, Гушосдор при СМ БССР, 1973 г.	Б.44

Б.2 Ординаты поперечных линий влияния для типовых сборных пролетных строений в зависимости от расчетной длины пролета

приведены в таблицах Б.2 - Б.44. На соответствующих схемах поперечных сечений пролетных строений показаны число балок, расстояния между ними и точки положения ординат.

Таблица Б.2

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II
1	0,864	0,151	0,722	0,180
2	0,741	0,255	0,641	0,264
3	0,571	0,391	0,517	0,386
4	0,243	0,520	0,251	0,513
5	0,039	0,391	0,057	0,386
6	0,001	0,255	0,003	0,264
7	-0,024	0,151	-0,028	0,180

Таблица Б.3

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II
1	0,831	0,179	0,769	0,223
2	0,712	0,282	0,676	0,299
3	0,557	0,411	0,544	0,401
4	0,261	0,545	0,275	0,516
5	0,074	0,436	0,101	0,408
6	0,015	0,188	0,030	0,187
7	-0,014	0,042	0,009	0,058
8	-0,024	0,018	0,020	0,034
9	-0,030	0,003	0,027	0,020

Таблица Б.4

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,874	0,187	0,009	0,810	0,251	0,027	0,744	0,292	0,053	0,737	0,312	0,064
2	0,686	0,292	0,066	0,646	0,313	0,088	0,604	0,323	0,109	0,602	0,351	0,118
3	0,486	0,394	0,133	0,478	0,369	0,155	0,462	0,348	0,167	0,466	0,347	0,174
4	0,288	0,429	0,237	0,308	0,381	0,240	0,317	0,344	0,234	0,326	0,338	0,235
5	0,143	0,367	0,353	0,172	0,335	0,321	0,194	0,306	0,291	0,205	0,301	0,285
6	0,065	0,237	0,400	0,087	0,240	0,350	0,107	0,234	0,310	0,116	0,235	0,300
7	0,019	0,122	0,353	0,029	0,146	0,321	0,043	0,157	0,291	0,049	0,163	0,285
8	-0,006	0,054	0,237	-0,004	0,076	0,240	0,003	0,092	0,234	0,004	0,099	0,235
9	-0,026	0,013	0,133	-0,029	0,026	0,155	-0,026	0,040	0,167	-0,032	0,044	0,174
10	-0,040	-0,007	0,066	-0,046	-0,004	0,088	-0,051	0,003	0,109	-0,058	0,004	0,118
11	-0,053	-0,022	0,009	-0,062	-0,031	0,027	-0,072	-0,032	0,053	-0,083	-0,034	0,064

Таблица Б.5

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,853	0,181	0,022	0,788	0,246	0,041	0,722	0,287	0,068	0,714	0,306	0,079
2	0,669	0,288	0,076	0,630	0,309	0,099	0,588	0,318	0,119	0,585	0,327	0,129
3	0,475	0,391	0,139	0,467	0,366	0,161	0,452	0,345	0,173	0,454	0,343	0,180
4	0,284	0,428	0,240	0,304	0,379	0,241	0,313	0,342	0,234	0,322	0,335	0,235
5	0,145	0,367	0,350	0,175	0,334	0,317	0,197	0,305	0,286	0,208	0,299	0,279
6	0,075	0,240	0,391	0,097	0,241	0,340	0,117	0,234	0,299	0,127	0,235	0,289
7	0,036	0,127	0,339	0,047	0,149	0,306	0,060	0,160	0,276	0,067	0,165	0,269
8	0,017	0,060	0,221	0,019	0,082	0,223	0,026	0,098	0,217	0,029	0,105	0,217
9	0,002	0,021	0,118	-0,001	0,036	0,141	0	0,051	0,153	0,001	0,057	0,158
10	-0,013	0,003	0,060	-0,017	0,011	0,082	-0,018	0,020	0,098	-0,020	0,024	0,105
11	-0,028	-0,007	0,029	-0,031	-0,006	0,042	-0,034	-0,003	0,055	-0,038	-0,002	0,061
12	-0,041	-0,013	0,017	-0,044	-0,017	0,020	-0,047	-0,019	0,026	-0,053	-0,021	0,030
13	-0,052	-0,019	0,009	-0,055	-0,026	0	-0,059	-0,033	0	-0,066	-0,038	0

Таблица Б.6

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,836	0,173	0,026	0,025	0,770	0,238	0,046	0,018	0,703	0,279	0,073	0,018	0,694	0,298	0,085	0,020
2	0,655	0,281	0,079	0,031	0,615	0,302	0,102	0,034	0,569	0,312	0,123	0,041	0,569	0,320	0,133	0,045
3	0,464	0,386	0,142	0,039	0,456	0,361	0,164	0,053	0,441	0,340	0,176	0,066	0,443	0,338	0,183	0,072
4	0,277	0,425	0,241	0,066	0,298	0,376	0,243	0,088	0,307	0,339	0,236	0,104	0,315	0,332	0,236	0,111
5	0,144	0,367	0,350	0,119	0,174	0,334	0,317	0,142	0,195	0,304	0,286	0,153	0,206	0,298	0,278	0,158
6	0,078	0,241	0,391	0,217	0,101	0,243	0,338	0,218	0,121	0,236	0,297	0,211	0,131	0,236	0,286	0,211
7	0,044	0,131	0,337	0,330	0,056	0,153	0,303	0,295	0,070	0,163	0,272	0,264	0,077	0,169	0,264	0,257
8	0,030	0,066	0,217	0,377	0,034	0,088	0,218	0,323	0,040	0,104	0,211	0,282	0,044	0,111	0,211	0,271
9	0,020	0,029	0,113	0,330	0,018	0,044	0,135	0,295	0,019	0,058	0,146	0,264	0,021	0,065	0,151	0,257
10	0,009	0,013	0,054	0,217	0,006	0,020	0,076	0,218	0,004	0,030	0,092	0,211	0,004	0,035	0,100	0,211
11	-0,004	0,003	0,023	0,119	-0,007	0,005	0,038	0,142	-0,009	0,010	0,053	0,153	-0,011	0,012	0,060	0,158
12	-0,018	-0,004	0,013	0,066	-0,020	-0,005	0,020	0,088	-0,022	-0,004	0,030	0,104	-0,025	-0,003	0,035	0,111
13	-0,031	-0,012	0,010	0,039	-0,033	-0,014	0,010	0,053	-0,035	-0,015	0,014	0,066	-0,038	-0,016	0,016	0,072
14	-0,042	-0,018	0,009	0,031	-0,043	-0,020	0,006	0,034	-0,045	-0,023	0,004	0,041	-0,049	-0,025	0,004	0,045
15	-0,052	-0,024	0,008	0,025	-0,054	-0,026	0,002	0,018	-0,055	-0,030	-0,005	0,018	-0,060	-0,034	-0,008	0,020

Таблица Б.7

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,822	0,165	0,026	0,033	0,755	0,229	0,046	0,027	0,695	0,273	0,074	0,028	0,677	0,089	0,089	0,030
2	0,643	0,275	0,079	0,038	0,602	0,295	0,102	0,041	0,566	0,308	0,125	0,050	0,554	0,313	0,134	0,054
3	0,454	0,380	0,142	0,045	0,446	0,356	0,164	0,059	0,435	0,338	0,178	0,073	0,431	0,332	0,183	0,079
4	0,271	0,421	0,241	0,070	0,291	0,372	0,243	0,092	0,303	0,339	0,238	0,109	0,307	0,328	0,236	0,115
5	0,140	0,365	0,350	0,121	0,170	0,332	0,317	0,144	0,194	0,305	0,289	0,156	0,203	0,296	0,278	0,160
6	0,078	0,241	0,390	0,217	0,101	0,243	0,338	0,218	0,123	0,238	0,300	0,213	0,131	0,236	0,286	0,210
7	0,048	0,133	0,337	0,328	0,059	0,155	0,303	0,293	0,075	0,167	0,274	0,264	0,081	0,171	0,264	0,253
8	0,037	0,070	0,217	0,373	0,041	0,092	0,218	0,318	0,049	0,109	0,213	0,279	0,053	0,115	0,210	0,264
9	0,030	0,035	0,113	0,324	0,029	0,050	0,135	0,288	0,031	0,065	0,147	0,258	0,033	0,071	0,150	0,247
10	0,022	0,021	0,054	0,209	0,020	0,028	0,076	0,209	0,020	0,039	0,093	0,202	0,020	0,043	0,099	0,199
11	0,013	0,013	0,023	0,109	0,011	0,014	0,038	0,130	0,009	0,020	0,053	0,141	0,008	0,022	0,059	0,145
12	0,002	0,007	0,013	0,054	0	0,006	0,020	0,076	-0,002	0,007	0,030	0,093	-0,003	0,008	0,035	0,099
13	-0,010	0	0,009	0,027	-0,011	-0,002	0,010	0,042	-0,013	-0,003	0,015	0,058	-0,015	-0,003	0,018	0,064
14	-0,022	-0,008	0,007	0,021	-0,023	-0,010	0,006	0,029	-0,025	-0,011	0,007	0,039	-0,027	-0,012	0,008	0,043
15	-0,033	-0,016	0,004	0,021	-0,034	-0,017	0,003	0,022	-0,036	-0,019	0,002	0,026	-0,038	-0,020	0,001	0,029
16	-0,042	-0,022	0,002	0,023	-0,044	-0,023	0	0,021	-0,045	-0,025	-0,002	0,020	-0,048	-0,027	-0,003	0,020
17	-0,049	-0,028	0	0,024	-0,052	-0,029	-0,002	0,019	-0,055	-0,031	-0,005	0,014	-0,058	-0,033	-0,008	0,012

Таблица Б.8

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,807	0,264	0,024	0,699	0,317	0,081	0,693	0,332	0,093
2	0,638	0,313	0,094	0,571	0,325	0,133	0,565	0,334	0,142
3	0,467	0,356	0,167	0,444	0,329	0,184	0,444	0,327	0,188
4	0,313	0,353	0,244	0,325	0,317	0,230	0,334	0,303	0,226
5	0,178	0,321	0,310	0,215	0,282	0,268	0,225	0,274	0,258
6	0,094	0,244	0,324	0,133	0,230	0,275	0,142	0,226	0,265
7	0,031	0,160	0,310	0,064	0,171	0,268	0,071	0,172	0,258
8	-0,002	0,093	0,244	0,019	0,114	0,230	0,022	0,116	0,226
9	-0,026	0,036	0,167	-0,019	0,063	0,184	-0,025	0,067	0,188
10	-0,043	-0,007	0,094	-0,048	0,019	0,133	-0,062	0,022	0,142
11	-0,058	-0,038	0,024	-0,074	-0,023	0,081	-0,091	-0,027	0,093

Таблица Б.9

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,789	0,261	0,037	0,688	0,312	0,088	0,701	0,328	0,102
2	0,624	0,311	0,103	0,564	0,320	0,136	0,558	0,326	0,145
3	0,459	0,354	0,171	0,438	0,325	0,185	0,438	0,322	0,189
4	0,311	0,350	0,242	0,320	0,309	0,229	0,325	0,302	0,226
5	0,182	0,319	0,304	0,213	0,281	0,263	0,223	0,273	0,254
6	0,103	0,242	0,314	0,136	0,229	0,266	0,145	0,226	0,256
7	0,044	0,160	0,295	0,073	0,172	0,255	0,080	0,174	0,246
8	0,016	0,096	0,229	0,034	0,119	0,215	0,038	0,123	0,211
9	-0,004	0,045	0,155	0,003	0,072	0,168	0,004	0,077	0,169
10	-0,017	0,017	0,096	-0,016	0,038	0,119	-0,018	0,041	0,123
11	-0,028	-0,004	0,048	-0,029	0,008	0,073	-0,036	0,009	0,078
12	-0,038	-0,017	0,016	-0,039	-0,016	0,034	-0,049	-0,018	0,038
13	-0,045	-0,029	-0,013	-0,051	-0,037	-0,002	-0,064	-0,044	0

Таблица Б.10

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,781	0,254	0,038	-0,002	0,673	0,309	0,094	0,011	0,685	0,319	0,096	-0,001
2	0,618	0,305	0,103	0,024	0,552	0,318	0,141	0,044	0,563	0,319	0,140	0,039
3	0,453	0,349	0,173	0,054	0,431	0,323	0,187	0,079	0,436	0,317	0,187	0,081
4	0,305	0,349	0,244	0,101	0,318	0,306	0,228	0,120	0,319	0,299	0,226	0,127
5	0,178	0,319	0,304	0,156	0,215	0,279	0,260	0,165	0,215	0,272	0,255	0,172
6	0,103	0,244	0,313	0,223	0,141	0,228	0,262	0,209	0,140	0,226	0,256	0,210
7	0,049	0,163	0,292	0,286	0,079	0,172	0,249	0,245	0,078	0,176	0,245	0,241
8	0,024	0,101	0,225	0,301	0,044	0,120	0,209	0,252	0,039	0,127	0,210	0,247
9	0,007	0,051	0,150	0,286	0,017	0,075	0,161	0,245	0,009	0,083	0,168	0,241
10	-0,003	0,025	0,093	0,225	0,001	0,044	0,115	0,209	-0,008	0,051	0,125	0,210
11	-0,011	0,005	0,048	0,156	-0,012	0,019	0,073	0,165	-0,023	0,024	0,084	0,172
12	-0,019	-0,005	0,025	0,101	-0,020	0,003	0,044	0,120	-0,028	0,005	0,051	0,127
13	-0,024	-0,013	0,007	0,053	-0,029	-0,010	0,019	0,079	-0,027	-0,013	0,019	0,081
14	-0,029	-0,018	-0,003	0,024	-0,036	-0,020	0,001	0,044	-0,025	-0,028	-0,008	0,039
15	-0,036	-0,023	-0,011	-0,002	-0,042	-0,029	-0,016	0,011	-0,026	-0,042	-0,033	-0,001

Таблица Б.11

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
1	0,740	0,246	0,051	0,023	0,677	0,305	0,089	0,010	0,664	0,319	0,102	0,014
2	0,586	0,299	0,113	0,044	0,554	0,314	0,136	0,043	0,546	0,318	0,145	0,049
3	0,434	0,345	0,178	0,066	0,430	0,319	0,185	0,080	0,428	0,315	0,188	0,086
4	0,299	0,346	0,244	0,104	0,314	0,304	0,228	0,123	0,318	0,296	0,224	0,127
5	0,182	0,318	0,302	0,154	0,210	0,277	0,261	0,168	0,218	0,269	0,251	0,169
6	0,113	0,244	0,309	0,218	0,136	0,228	0,263	0,210	0,145	0,224	0,252	0,206
7	0,064	0,166	0,287	0,276	0,077	0,175	0,251	0,244	0,085	0,175	0,241	0,234
8	0,044	0,104	0,218	0,287	0,043	0,123	0,210	0,250	0,049	0,127	0,206	0,239
9	0,030	0,056	0,143	0,270	0,018	0,078	0,163	0,241	0,021	0,084	0,164	0,231
10	0,023	0,031	0,086	0,207	0,004	0,049	0,116	0,204	0,005	0,054	0,121	0,200
11	0,015	0,013	0,041	0,138	-0,006	0,025	0,075	0,160	-0,007	0,030	0,082	0,161
12	0,006	0,004	0,020	0,086	-0,012	0,010	0,047	0,116	-0,014	0,013	0,053	0,121
13	-0,005	-0,004	0,007	0,046	-0,017	-0,001	0,025	0,077	-0,020	-0,001	0,029	0,084
14	-0,019	-0,009	0,004	0,031	-0,020	-0,009	0,010	0,049	-0,023	-0,010	0,013	0,054
15	-0,036	-0,015	0,004	0,023	-0,021	-0,015	-0,002	0,024	-0,025	-0,017	-0,002	0,027
16	-0,052	-0,019	0,006	0,023	-0,021	-0,020	-0,012	0,004	-0,026	-0,023	-0,014	0,005
17	-0,066	-0,024	0,007	0,022	-0,023	-0,024	-0,020	0,013	-0,028	-0,029	-0,026	-0,016

Таблица Б.12

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,798	0,257	0,032	0,686	0,314	0,089	0,672	0,330	0,105
2	0,624	0,312	0,102	0,563	0,321	0,137	0,557	0,326	0,146
3	0,459	0,354	0,171	0,438	0,325	0,185	0,438	0,321	0,189
4	0,312	0,350	0,242	0,321	0,309	0,229	0,326	0,302	0,226
5	0,180	0,320	0,305	0,215	0,280	0,262	0,224	0,272	0,253
6	0,102	0,242	0,315	0,137	0,229	0,266	0,146	0,226	0,256
7	0,042	0,161	0,297	0,074	0,171	0,255	0,082	0,173	0,245
8	0,016	0,096	0,229	0,034	0,119	0,215	0,039	0,123	0,211
9	-0,006	0,045	0,156	0,004	0,071	0,167	0,005	0,076	0,169
10	-0,016	0,016	0,096	-0,015	0,037	0,119	-0,018	0,041	0,123
11	-0,028	-0,003	0,048	-0,030	0,008	0,073	-0,036	0,009	0,078
12	-0,038	-0,016	0,016	-0,041	-0,015	0,034	-0,050	-0,018	0,039
13	-0,037	-0,033	-0,018	-0,053	-0,035	-0,001	-0,069	-0,041	0,002

Таблица Б.13

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,789	0,253	0,033	-0,008	0,673	0,309	0,094	0,011	0,659	0,324	0,108	0,015
2	0,625	0,304	0,099	0,019	0,552	0,318	0,141	0,044	0,544	0,323	0,149	0,049
3	0,456	0,349	0,171	0,052	0,431	0,323	0,187	0,079	0,429	0,318	0,191	0,085
4	0,304	0,349	0,245	0,101	0,318	0,306	0,228	0,120	0,323	0,299	0,224	0,125
5	0,176	0,319	0,306	0,158	0,215	0,279	0,260	0,165	0,224	0,271	0,250	0,167
6	0,099	0,245	0,316	0,228	0,141	0,228	0,262	0,209	0,149	0,224	0,251	0,204
7	0,045	0,164	0,295	0,289	0,079	0,172	0,249	0,245	0,088	0,174	0,239	0,235
8	0,019	0,101	0,227	0,304	0,044	0,120	0,209	0,252	0,049	0,125	0,204	0,241
9	0,003	0,051	0,153	0,289	0,017	0,075	0,161	0,245	0,019	0,081	0,163	0,235
10	-0,006	0,025	0,094	0,228	0,001	0,044	0,115	0,209	0,001	0,049	0,119	0,204
11	-0,014	0,005	0,049	0,158	-0,012	0,019	0,073	0,165	-0,014	0,023	0,079	0,167
12	-0,019	-0,005	0,025	0,101	-0,020	0,003	0,044	0,120	-0,025	0,004	0,049	0,125
13	-0,021	-0,013	0,006	0,052	-0,029	-0,010	0,019	0,079	-0,034	-0,012	0,023	0,085
14	-0,023	-0,019	-0,006	0,019	-0,036	-0,020	0,001	0,044	-0,043	-0,025	0,001	0,048
15	-0,029	-0,024	-0,015	-0,008	-0,042	-0,029	-0,016	0,011	-0,051	-0,037	-0,020	0,015

Таблица Б.14

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II
1	0,982	0,124	0,891	0,219	0,906	0,218	0,783	0,307	0,727	0,335	0,750	0,350
2	0,739	0,278	0,690	0,304	0,698	0,306	0,628	0,329	0,596	0,335	0,612	0,343
3	0,489	0,424	0,486	0,380	0,488	0,385	0,473	0,346	0,464	0,331	0,476	0,334
4	0,275	0,453	0,304	0,389	0,303	0,394	0,329	0,335	0,337	0,312	0,344	0,312
5	0,109	0,394	0,150	0,352	0,147	0,354	0,196	0,305	0,218	0,283	0,220	0,281
6	0,031	0,245	0,058	0,251	0,055	0,250	0,097	0,241	0,119	0,233	0,114	0,230
7	-0,022	0,110	-0,011	0,145	-0,016	0,143	0,011	0,169	0,028	0,177	0,016	0,174
8	-0,052	0,031	-0,053	0,058	-0,061	-0,055	0,055	0,097	-0,049	0,117	-0,070	0,113
9	-0,077	-0,035	-0,091	-0,023	-0,101	-0,118	0,118	0,026	-0,123	0,058	-0,153	0,053

Таблица Б.15

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,946	0,126	0,008	0,861	0,222	0,013	0,898	0,189	0,015	0,870	0,222	0,017
2	0,714	0,280	0,060	0,669	0,304	0,081	0,689	0,297	0,077	0,673	0,307	0,083
3	0,476	0,424	0,123	0,475	0,378	0,155	0,477	0,396	0,146	0,476	0,383	0,155
4	0,276	0,451	0,239	0,305	0,384	0,245	0,297	0,408	0,242	0,304	0,389	0,244
5	0,124	0,389	0,367	0,162	0,345	0,329	0,152	0,360	0,339	0,162	0,347	0,328
6	0,060	0,239	0,408	0,081	0,245	0,351	0,077	0,242	0,366	0,083	0,244	0,351
7	0,019	0,105	0,367	0,024	0,143	0,329	0,024	0,129	0,339	0,025	0,141	0,328
8	-0,006	0,043	0,239	-0,007	0,075	0,245	-0,007	0,062	0,242	-0,008	0,072	0,244
9	-0,030	0,006	0,123	-0,032	0,023	0,155	-0,035	0,016	0,146	-0,035	0,021	0,155
10	-0,052	-0,006	0,060	-0,051	-0,007	0,081	-0,059	-0,007	0,077	-0,058	-0,008	0,083
11	-0,073	-0,014	0,008	-0,069	-0,033	0,013	-0,083	-0,027	0,015	-0,080	-0,033	0,017
Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,808	0,274	0,037	0,753	0,308	0,063	0,695	0,336	0,100	0,707	0,350	0,104
2	0,639	0,319	0,102	0,607	0,328	0,121	0,573	0,333	0,143	0,583	0,341	0,146
3	0,471	0,359	0,169	0,462	0,343	0,179	0,451	0,327	0,187	0,459	0,331	0,189
4	0,319	0,354	0,241	0,327	0,329	0,235	0,336	0,306	0,225	0,342	0,307	0,224
5	0,187	0,319	0,303	0,206	0,297	0,281	0,229	0,275	0,256	0,234	0,274	0,253
6	0,102	0,241	0,318	0,121	0,235	0,291	0,145	0,225	0,262	0,147	0,224	0,259
7	0,036	0,158	0,303	0,051	0,167	0,281	0,072	0,170	0,256	0,071	0,170	0,253
8	-0,003	0,091	0,241	0,005	0,105	0,235	0,018	0,115	0,225	0,013	0,114	0,224
9	-0,036	0,036	0,169	-0,033	0,049	0,179	-0,029	0,063	0,187	-0,040	0,061	0,189
10	-0,061	-0,003	0,102	-0,063	0,005	0,121	-0,069	0,018	0,143	-0,085	0,013	0,146
11	-0,085	-0,039	0,037	-0,092	-0,037	0,063	-0,108	-0,026	0,100	-0,129	-0,034	0,104

Таблица Б.16

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,918	0,119	0,025	0,836	0,216	0,030	0,867	0,181	0,034	0,839	0,214	0,036
2	0,693	0,274	0,073	0,650	0,300	0,093	0,665	0,291	0,091	0,651	0,301	0,097
3	0,461	0,420	0,132	0,463	0,375	0,162	0,462	0,391	0,155	0,461	0,379	0,163
4	0,270	0,449	0,244	0,300	0,383	0,246	0,291	0,406	0,245	0,299	0,387	0,246
5	0,127	0,390	0,364	0,165	0,345	0,324	0,156	0,361	0,335	0,166	0,347	0,323
6	0,072	0,242	0,398	0,093	0,246	0,340	0,091	0,245	0,355	0,096	0,246	0,339
7	0,040	0,111	0,351	0,044	0,146	0,311	0,049	0,134	0,319	0,048	0,144	0,309
8	0,024	0,051	0,217	0,019	0,080	0,225	0,026	0,069	0,218	0,023	0,079	0,221
9	0,007	0,015	0,099	0	0,032	0,137	0,005	0,025	0,121	0,002	0,031	0,133
10	-0,014	0,003	0,051	-0,017	0,009	0,080	-0,017	0,007	0,069	-0,018	0,009	0,079
11	-0,035	-0,006	0,026	-0,034	-0,007	0,039	-0,039	-0,007	0,037	-0,038	-0,007	0,041
12	-0,054	-0,014	0,024	-0,049	-0,017	0,019	-0,061	-0,017	0,026	-0,057	-0,018	0,023
13	-0,073	-0,021	0,024	-0,064	-0,026	0,003	-0,081	-0,026	0,018	-0,076	-0,028	0,009
Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,780	0,268	0,055	0,727	0,303	0,080	0,669	0,330	0,115	0,676	0,343	0,122
2	0,619	0,315	0,115	0,589	0,323	0,132	0,554	0,328	0,154	0,560	0,335	0,158
3	0,458	0,355	0,177	0,450	0,339	0,185	0,439	0,323	0,192	0,444	0,325	0,195
4	0,314	0,351	0,241	0,323	0,326	0,234	0,331	0,303	0,225	0,336	0,303	0,224
5	0,191	0,318	0,296	0,210	0,295	0,274	0,231	0,273	0,249	0,236	0,272	0,246
6	0,115	0,241	0,305	0,132	0,234	0,279	0,155	0,225	0,250	0,159	0,224	0,246
7	0,058	0,159	0,284	0,070	0,168	0,264	0,091	0,172	0,239	0,093	0,173	0,235
8	0,026	0,097	0,219	0,032	0,110	0,216	0,046	0,122	0,205	0,046	0,123	0,203
9	0	0,047	0,151	0,001	0,061	0,161	0,009	0,076	0,164	0,006	0,076	0,164
10	-0,021	0,018	0,097	-0,021	0,028	0,110	-0,019	0,040	0,122	-0,024	0,039	0,123
11	-0,039	-0,005	0,054	-0,041	0	0,066	-0,044	0,008	0,081	-0,052	0,009	0,082
12	-0,057	-0,021	0,026	-0,058	-0,021	0,032	-0,066	-0,019	0,046	-0,077	-0,024	0,046
13	-0,074	-0,036	0	-0,074	-0,041	0	-0,087	-0,045	0,012	-0,101	-0,052	0,011

Таблица Б.17

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V
1	0,863	0,086	0,028	0,059	0,044	0,784	0,190	0,032	0,036	0,035	0,780	0,184	0,039	0,047	0,042
2	0,647	0,250	0,075	0,052	0,040	0,608	0,278	0,095	0,046	0,033	0,602	0,276	0,099	0,054	0,039
3	0,426	0,401	0,133	0,048	0,035	0,430	0,358	0,163	0,060	0,031	0,423	0,360	0,165	0,064	0,036
4	0,247	0,437	0,242	0,064	0,030	0,278	0,372	0,246	0,093	0,033	0,274	0,374	0,246	0,093	0,037
5	0,116	0,384	0,364	0,105	0,027	0,155	0,339	0,323	0,141	0,042	0,154	0,341	0,323	0,139	0,042
6	0,074	0,242	0,397	0,214	0,046	0,095	0,246	0,338	0,220	0,074	0,099	0,246	0,337	0,216	0,072
7	0,055	0,118	0,348	0,338	0,089	0,058	0,153	0,308	0,297	0,124	0,065	0,152	0,306	0,293	0,120
8	0,051	0,064	0,214	0,376	0,201	0,046	0,093	0,220	0,315	0,206	0,034	0,093	0,216	0,312	0,201
9	0,047	0,036	0,095	0,332	0,329	0,039	0,050	0,131	0,290	0,287	0,046	0,053	0,127	0,286	0,282
10	0,039	0,030	0,046	0,201	0,370	0,033	0,033	0,074	0,206	0,309	0,039	0,037	0,072	0,201	0,304
11	0,029	0,026	0,021	0,086	0,329	0,026	0,022	0,035	0,121	0,287	0,030	0,026	0,036	0,116	0,282
12	0,018	0,020	0,018	0,040	0,201	0,016	0,016	0,021	0,068	0,206	0,019	0,019	0,023	0,065	0,201
13	0,006	0,013	0,017	0,018	0,089	0,006	0,009	0,013	0,032	0,124	0,007	0,012	0,016	0,032	0,120
14	-0,006	0,004	0,014	0,018	0,046	-0,005	0,003	0,009	0,021	0,074	-0,006	0,004	0,012	0,023	0,072
15	-0,018	-0,005	0,010	0,020	0,027	-0,017	-0,005	0,006	0,016	0,042	-0,019	-0,005	0,008	0,019	0,042
16	-0,030	-0,014	0,004	0,020	0,030	-0,028	-0,013	0,003	0,016	0,033	-0,032	-0,015	0,004	0,019	0,037
17	-0,041	-0,023	-0,001	0,020	0,035	-0,039	-0,021	-0,001	0,016	0,031	-0,044	-0,024	-0,001	0,019	0,036
18	-0,051	-0,031	-0,006	0,018	0,040	-0,048	-0,028	-0,005	0,016	0,033	-0,055	-0,032	-0,006	0,019	0,039
19	-0,060	-0,038	-0,011	0,016	0,044	-0,057	-0,035	-0,009	0,017	0,035	-0,066	-0,041	-0,001	0,019	0,042

Таблица Б.18

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V
1	0,672	0,276	0,084	0,036	0,024	0,611	0,303	0,121	0,050	0,023	0,610	0,312	0,128	0,054	0,025
2	0,544	0,301	0,135	0,061	0,032	0,507	0,306	0,157	0,076	0,036	0,507	0,310	0,162	0,079	0,038
3	0,416	0,322	0,186	0,087	0,040	0,404	0,306	0,193	0,102	0,049	0,405	0,306	0,196	0,105	0,051
4	0,301	0,314	0,234	0,122	0,053	0,308	0,291	0,224	0,133	0,065	0,311	0,289	0,223	0,135	0,068
5	0,200	0,289	0,273	0,163	0,071	0,221	0,266	0,246	0,166	0,086	0,225	0,264	0,243	0,166	0,088
6	0,135	0,234	0,275	0,208	0,104	0,159	0,224	0,245	0,196	0,115	0,163	0,223	0,240	0,193	0,116
7	0,086	0,174	0,258	0,246	0,145	0,107	0,177	0,231	0,219	0,147	0,111	0,178	0,227	0,215	0,147
8	0,061	0,122	0,208	0,251	0,192	0,076	0,133	0,196	0,221	0,179	0,080	0,135	0,193	0,215	0,176
9	0,042	0,079	0,182	0,237	0,233	0,052	0,093	0,155	0,211	0,206	0,054	0,096	0,155	0,205	0,201
10	0,032	0,053	0,104	0,192	0,242	0,036	0,065	0,115	0,179	0,212	0,038	0,068	0,116	0,176	0,206
11	0,022	0,032	0,064	0,140	0,233	0,022	0,042	0,078	0,143	0,206	0,023	0,044	0,081	0,142	0,201
12	0,013	0,019	0,040	0,096	0,192	0,011	0,026	0,053	0,107	0,179	0,011	0,027	0,055	0,107	0,176
13	0,003	0,009	0,022	0,060	0,145	0	0,012	0,033	0,075	0,147	0	0,013	0,035	0,077	0,147
14	-0,008	0	0,013	0,040	0,104	-0,010	0,001	0,020	0,053	0,115	-0,012	0,001	0,021	0,055	0,116
15	-0,019	-0,008	0,005	0,026	0,071	-0,022	-0,008	0,009	0,036	0,086	-0,024	-0,009	0,009	0,038	0,088
16	-0,030	-0,015	0	0,019	0,053	-0,033	-0,017	0,001	0,026	0,065	-0,037	-0,019	0,001	0,027	0,068
17	-0,041	-0,023	-0,004	0,015	0,040	-0,044	-0,025	-0,005	0,017	0,049	-0,049	-0,028	-0,006	0,018	0,051
18	-0,051	-0,030	-0,008	0,013	0,032	-0,054	-0,032	-0,010	0,011	0,036	-0,061	-0,036	-0,012	0,011	0,038
19	-0,062	-0,037	-0,011	0,011	0,024	-0,065	-0,040	-0,016	0,005	0,023	-0,073	-0,045	-0,018	0,005	0,025

Таблица Б.19

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,931	0,118	0,005	0,835	0,213	0,016	0,764	0,265	-0,003	1,106	-0,062	-0,022
2	0,719	0,270	0,048	0,660	0,302	0,074	0,688	0,322	0,017	0,849	0,178	-0,007
3	0,492	0,422	0,102	0,481	0,386	0,139	0,563	0,402	0,064	0,489	0,494	0,030
4	0,265	0,483	0,226	0,297	0,409	0,239	0,311	0,461	0,236	0,165	0,663	0,175
5	0,111	0,399	0,388	0,153	0,355	0,344	0,101	0,411	0,439	0,023	0,472	0,477
6	0,047	0,226	0,459	0,073	0,239	0,382	0,017	0,236	0,513	-0,007	0,175	0,663
7	0,013	0,091	0,388	0,022	0,129	0,344	-0,027	0,079	0,439	-0,011	0,040	0,477
8	-0,006	0,033	0,226	-0,041	0,061	0,239	-0,022	0,013	0,236	-0,012	0,011	0,175
9	-0,022	0,004	0,102	-0,023	0,017	0,139	-0,013	-0,017	0,064	-0,010	-0,003	0,030
10	-0,035	-0,006	0,048	-0,036	-0,005	0,074	-0,011	-0,019	0,017	-0,007	-0,013	-0,007
11	-0,047	-0,014	0,005	-0,048	-0,023	0,016	-0,009	-0,019	-0,003	-0,009	-0,018	-0,022

Таблица Б.20

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	1,064	-0,007	-0,029	1,014	0,053	-0,031	0,672	0,335	0,092	0,703	0,338	0,086
2	0,810	0,212	0,002	0,773	0,241	0,015	0,559	0,338	0,138	0,582	0,339	0,134
3	0,486	0,473	0,057	0,483	0,451	0,083	0,446	0,338	0,183	0,461	0,339	0,181
4	0,195	0,601	0,201	0,223	0,545	0,220	0,327	0,319	0,230	0,334	0,321	0,230
5	0,047	0,451	0,452	0,071	0,428	0,425	0,217	0,286	0,268	0,219	0,287	0,269
6	0,002	0,201	0,594	0,014	0,221	0,533	0,133	0,230	0,277	0,132	0,230	0,279
7	-0,011	0,063	0,452	-0,008	0,085	0,425	0,064	0,169	0,268	0,059	0,167	0,269
8	-0,013	0,017	0,201	-0,013	0,026	0,220	0,015	0,109	0,230	0,009	0,107	0,230
9	-0,013	-0,003	0,057	-0,015	-0,002	0,083	-0,025	0,056	0,183	-0,034	0,052	0,181
10	-0,013	-0,014	0,002	-0,016	-0,014	0,015	-0,054	0,016	0,138	-0,065	0,008	0,134
11	-0,012	-0,020	-0,029	-0,017	-0,022	-0,031	-0,082	-0,024	0,092	-0,096	-0,034	0,086

Таблица Б.21

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,917	0,106	0,006	0,007	0,815	0,200	0,021	0,004	1,081	0,019	-0,087	-0,015	1,043	0,069	-0,087	-0,024
2	0,707	0,261	0,047	0,011	0,644	0,292	0,077	0,018	0,796	0,236	-0,011	-0,017	0,775	0,253	-0,001	-0,019
3	0,483	0,417	0,101	0,017	0,468	0,379	0,139	0,033	0,503	0,446	0,078	-0,016	0,503	0,429	0,094	-0,012
4	0,257	0,482	0,224	0,040	0,267	0,407	0,239	0,069	0,232	0,523	0,252	0,012	0,248	0,491	0,257	0,026
5	0,106	0,399	0,389	0,091	0,148	0,355	0,344	0,128	0,044	0,453	0,449	0,079	0,063	0,432	0,431	0,099
6	0,047	0,224	0,461	0,218	0,076	0,239	0,381	0,228	-0,011	0,252	0,516	0,247	-0,001	0,257	0,486	0,253
7	0,020	0,094	0,386	0,386	0,034	0,133	0,338	0,335	-0,026	0,080	0,445	0,446	-0,025	0,099	0,426	0,425
8	0,011	0,040	0,218	0,460	0,017	0,069	0,228	0,375	-0,016	0,012	0,247	0,514	-0,019	0,026	0,253	0,482
9	0,005	0,016	0,092	0,387	0,008	0,031	0,127	0,335	-0,007	-0,017	0,079	0,445	-0,010	-0,012	0,098	0,424
10	0	0,009	0,041	0,219	0,003	0,015	0,067	0,228	-0,003	-0,014	0,012	0,247	-0,005	-0,013	0,025	0,252
11	-0,004	0,006	0,018	0,092	-0,001	0,007	0,030	0,127	0	-0,007	-0,016	0,079	-0,001	-0,009	-0,011	0,098
12	-0,006	0,003	0,012	0,041	-0,005	0,002	0,016	0,067	0	-0,003	-0,013	0,012	0	-0,005	-0,013	0,025
13	-0,008	-0,001	0,007	0,017	-0,009	-0,002	0,007	0,030	-0,001	0	-0,007	-0,016	0	-0,002	-0,009	-0,011
14	-0,010	-0,004	0,003	0,009	-0,013	-0,006	0,002	0,015	-0,001	0	-0,003	-0,013	-0,001	0	-0,005	-0,014
15	-0,013	-0,008	-0,002	0,004	-0,016	-0,009	-0,002	0,007	-0,002	-0,001	-0,001	-0,007	-0,002	0	-0,002	-0,009
16	-0,014	-0,011	-0,006	0	-0,019	-0,013	-0,005	-0,003	-0,002	-0,001	0	-0,003	-0,002	-0,001	0	-0,005
17	-0,015	-0,013	-0,009	-0,004	-0,021	-0,015	-0,008	-0,001	-0,002	-0,002	0	-0,001	-0,003	-0,002	0	-0,002

Таблица Б.22

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,955	0,167	-0,068	-0,043	0,879	0,234	-0,035	-0,050	0,481	0,331	0,162	0,063	0,630	0,319	0,098	0,016
2	0,729	0,285	0,025	-0,022	0,687	0,307	0,053	-0,018	0,445	0,334	0,176	0,072	0,549	0,325	0,141	0,047
3	0,500	0,395	0,124	-0,017	0,493	0,372	0,145	0,017	0,403	0,333	0,194	0,085	0,437	0,328	0,185	0,078
4	0,279	0,429	0,260	0,055	0,300	0,385	0,235	0,078	0,327	0,311	0,224	0,117	0,319	0,313	0,229	0,119
5	0,104	0,388	0,388	0,134	0,139	0,351	0,351	0,155	0,245	0,277	0,252	0,157	0,214	0,282	0,263	0,165
6	0,025	0,260	0,423	0,257	0,052	0,255	0,375	0,254	0,173	0,224	0,255	0,202	0,139	0,229	0,268	0,210
7	-0,017	0,133	0,384	0,381	-0,003	0,152	0,348	0,345	0,111	0,168	0,242	0,239	0,081	0,172	0,253	0,247
8	-0,022	0,055	0,258	0,418	-0,018	0,078	0,255	0,369	0,070	0,117	0,202	0,248	0,046	0,119	0,210	0,255
9	-0,018	0,006	0,132	0,380	-0,021	0,024	0,154	0,343	0,039	0,074	0,155	0,239	0,021	0,076	0,160	0,243
10	-0,011	-0,008	0,055	0,256	-0,017	0,002	0,079	0,252	0,011	0,039	0,111	0,202	0,006	0,046	0,113	0,205
11	-0,006	-0,012	0,006	0,132	-0,011	-0,009	0,025	0,153	-0,002	0,018	0,070	0,155	-0,004	0,023	0,073	0,158
12	-0,003	-0,009	-0,008	0,055	-0,007	-0,011	0,003	0,079	-0,009	0,005	0,043	0,109	-0,012	0,008	0,045	0,113
13	-0,001	-0,006	-0,012	0,006	-0,004	-0,009	-0,009	0,026	-0,016	-0,006	0,021	0,070	-0,018	-0,004	0,023	0,074
14	-0,002	-0,004	-0,009	-0,008	-0,003	-0,007	-0,011	0,024	-0,020	-0,013	0,008	0,045	-0,024	-0,012	0,008	0,046
15	-0,002	-0,002	-0,006	-0,013	-0,002	-0,005	-0,009	-0,012	-0,024	-0,017	-0,001	0,027	-0,029	-0,019	-0,004	0,023
16	-0,003	-0,002	-0,003	-0,012	-0,002	-0,003	-0,007	-0,017	-0,026	-0,019	-0,005	0,020	-0,034	-0,025	-0,012	0,006
17	-0,003	-0,001	0	-0,010	-0,002	-0,001	-0,005	-0,022	-0,027	-0,021	-0,007	0,015	-0,039	-0,030	-0,020	-0,009

Таблица Б.23

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II
1	0,956	0,111	0,861	0,207	1,104	0	1,066	0,051
2	0,739	0,268	0,681	0,301	0,813	0,227	0,794	0,245
3	0,508	0,427	0,495	0,392	0,515	0,447	0,516	0,431
4	0,263	0,499	0,295	0,423	0,229	0,539	0,246	0,506
5	0,097	0,408	0,138	0,365	0,035	0,466	0,054	0,446
6	0,024	0,218	0,049	0,236	-0,017	0,249	-0,009	0,256
7	-0,017	0,081	-0,007	0,119	-0,030	0,067	-0,031	0,084
8	-0,037	0,025	-0,086	0,049	-0,022	-0,018	-0,028	-0,010
9	-0,057	-0,021	-0,061	-0,013	-0,013	-0,091	-0,023	-0,093
Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II
1	0,981	0,151	0,907	0,223	0,721	0,325	0,738	0,337
2	0,749	0,279	0,709	0,303	0,597	0,333	0,609	0,344
3	0,516	0,399	0,511	0,377	0,473	0,338	0,479	0,347
4	0,281	0,443	0,306	0,398	0,335	0,332	0,336	0,332
5	0,098	0,402	0,136	0,364	0,208	0,291	0,204	0,296
6	0,016	0,259	0,041	0,255	0,108	0,231	0,099	0,234
7	-0,029	0,115	-0,023	0,134	0,023	0,164	0,009	0,163
8	-0,042	0,014	-0,052	0,039	-0,036	0,107	-0,055	0,101
9	-0,052	-0,079	-0,078	-0,051	-0,093	0,049	-0,117	0,039

Таблица Б.24

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II
1	0,958	0,107	0,864	0,204	1,095	0,004	1,057	0,054
2	0,742	0,267	0,685	0,301	0,809	0,232	0,790	0,249
3	0,512	0,429	0,499	0,395	0,517	0,454	0,517	0,438
4	0,260	0,507	0,293	0,429	0,226	0,551	0,243	0,518
5	0,093	0,411	0,134	0,369	0,031	0,473	0,050	0,453
6	0,022	0,214	0,046	0,234	-0,019	0,244	-0,011	0,252
7	-0,017	-0,076	-0,009	0,115	-0,030	0,059	-0,032	0,077
8	-0,037	-0,023	-0,036	0,047	-0,022	-0,021	-0,028	-0,013
9	-0,054	-0,020	-0,059	-0,015	-0,013	-0,089	-0,023	-0,092
Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II	Б-I	Б-II
1	0,973	0,155	0,900	0,228	0,391	0,253	0,742	0,337
2	0,746	0,285	0,706	0,310	0,335	0,271	0,612	0,345
3	0,515	0,407	0,510	0,386	0,282	0,288	0,483	0,350
4	0,277	0,454	0,302	0,408	0,264	0,294	0,335	0,335
5	0,093	0,408	0,130	0,370	0,259	0,293	0,202	0,298
6	0,012	0,258	0,036	0,254	0,153	0,292	0,096	0,234
7	0,031	0,108	-0,025	0,128	0,147	0,284	0,006	0,161
8	0,042	0,009	-0,052	0,035	0,132	0,262	-0,056	0,098
9	0,050	-0,081	-0,076	-0,055	0,116	0,239	-0,117	0,036

Таблица Б.25

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,939	0,105	0,004	0,845	0,203	0,011	1,092	0,044	-0,036	1,054	0,055	-0,089
2	0,728	0,265	0,042	0,671	0,300	0,066	0,807	0,231	-0,019	0,788	0,249	-0,010
3	0,502	0,427	0,089	0,489	0,393	0,127	0,515	0,452	0,061	0,515	0,435	0,079
4	0,258	0,506	0,218	0,292	0,428	0,236	0,225	0,547	0,245	0,242	0,513	0,253
5	0,101	0,411	0,402	0,143	0,367	0,357	0,313	0,467	0,467	0,050	0,447	0,449
6	0,041	0,218	0,489	0,064	0,236	0,405	-0,018	0,245	0,551	-0,010	0,253	0,519
7	0,011	0,079	0,402	0,017	0,119	0,357	-0,027	0,063	0,467	-0,028	0,083	0,449
8	-0,006	0,026	0,218	0,006	0,052	0,236	-0,017	0,001	0,245	-0,021	0,013	0,253
9	-0,002	0,002	0,089	0,024	0,011	0,127	-0,008	-0,021	0,061	-0,012	-0,018	0,079
10	-0,034	-0,007	0,042	0,035	-0,007	0,066	-0,005	-0,017	-0,019	-0,007	-0,021	-0,010
11	-0,044	-0,013	0,004	0,045	-0,022	0,011	-0,002	-0,012	-0,086	-0,002	-0,022	-0,089
Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,969	0,154	-0,077	0,895	0,226	-0,048	0,689	0,329	0,080	0,712	0,336	0,076
2	0,742	0,283	0,014	0,701	0,307	0,042	0,574	0,338	0,128	0,591	0,343	0,126
3	0,512	0,403	0,112	0,506	0,381	0,135	0,459	0,344	0,177	0,469	0,347	0,176
4	0,275	0,449	0,261	0,298	0,403	0,259	0,329	0,328	0,233	0,333	0,332	0,233
5	0,093	0,403	0,409	0,129	0,367	0,372	0,211	0,294	0,278	0,212	0,295	0,279
6	0,014	0,261	0,454	0,040	0,259	0,403	0,125	0,232	0,289	0,122	0,233	0,292
7	-0,024	0,121	0,409	-0,011	0,145	0,372	0,055	0,165	0,279	0,051	0,164	0,279
8	-0,026	0,041	0,261	-0,024	0,064	0,259	0,009	0,103	0,233	0,003	0,099	0,233
9	-0,020	-0,008	0,112	-0,027	0,005	0,135	-0,003	0,047	0,177	-0,037	0,043	0,176
10	-0,014	-0,027	0,014	-0,025	-0,026	0,042	-0,054	0,009	0,128	-0,064	0,002	0,126
11	-0,008	-0,043	-0,077	-0,022	-0,054	-0,048	-0,077	-0,028	0,080	-0,091	-0,038	0,076

Таблица Б.26

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,926	0,097	0,005	0,005	0,825	0,193	0,015	0,003	1,090	0,003	-0,086	-0,011	1,053	0,054	-0,088	-0,019
2	0,716	0,258	0,042	0,008	0,654	0,291	0,069	0,014	0,806	0,230	-0,061	-0,016	0,786	0,248	-0,010	-0,019
3	0,492	0,421	0,089	0,014	0,477	0,386	0,129	0,027	0,514	0,451	-0,018	-0,019	0,514	0,434	0,079	-0,017
4	0,251	0,502	0,217	0,034	0,284	0,423	0,236	0,061	0,224	0,546	0,244	0,002	0,241	0,513	0,252	0,014
5	0,097	0,407	0,401	0,083	0,139	0,365	0,355	0,121	0,031	0,466	0,465	0,063	0,049	0,446	0,447	0,084
6	0,041	0,217	0,486	0,214	0,068	0,237	0,407	0,228	-0,018	0,244	0,547	0,241	-0,010	0,252	0,514	0,249
7	0,017	0,084	0,399	0,399	0,028	0,124	0,350	0,349	-0,027	0,005	0,462	0,462	-0,028	0,085	0,443	0,442
8	0,008	0,034	0,214	0,486	0,014	0,061	0,228	0,396	-0,015	0,002	0,241	0,545	-0,019	0,014	0,249	0,511
9	0,002	0,014	0,084	0,400	0,005	0,026	0,120	0,349	-0,005	-0,002	0,064	0,462	-0,009	-0,017	0,084	0,442
10	-0,002	0,009	0,036	0,215	0,001	0,012	0,061	0,228	-0,002	-0,001	0,002	0,241	-0,004	-0,004	0,014	0,249
11	-0,005	0,005	0,017	0,085	-0,003	0,005	0,026	0,121	0	-0,006	-0,002	0,064	0	-0,014	-0,016	0,084
12	-0,007	0,002	0,012	0,036	-0,006	0,001	0,014	0,060	0	-0,002	-0,001	0,002	0	-0,008	-0,014	0,014
13	-0,008	-0,001	0,007	0,016	-0,009	-0,002	0,006	0,026	0	0	-0,005	-0,019	0	-0,004	-0,008	-0,016
14	-0,009	-0,005	0,002	0,009	-0,012	-0,006	0,001	0,012	-0,001	0	-0,001	-0,014	0	0	-0,004	-0,015
15	-0,010	-0,007	-0,003	0,003	-0,014	-0,009	-0,003	0,005	-0,001	0	0	-0,006	-0,001	0	-0,001	-0,009
16	-0,011	-0,009	-0,007	-0,002	-0,016	-0,012	-0,006	0,001	-0,001	-0,001	0	-0,002	-0,001	0	0	-0,004
17	-0,012	-0,011	-0,011	-0,006	-0,018	-0,014	-0,009	-0,002	-0,001	-0,001	0	0,002	-0,002	0	0	-0,001

Таблица Б.27

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,967	0,153	-0,076	-0,039	0,893	0,225	-0,046	-0,050	0,656	0,315	0,091	0,013	0,673	0,318	0,088	0,009
2	0,740	0,281	0,014	-0,024	0,698	0,305	0,042	-0,022	0,547	0,326	0,135	0,041	0,559	0,328	0,134	0,039
3	0,511	0,402	0,111	-0,006	0,603	0,379	0,134	0,009	0,438	0,333	0,181	0,071	0,445	0,335	0,180	0,071
4	0,274	0,447	0,259	0,044	0,297	0,400	0,256	0,068	0,317	0,319	0,232	0,115	0,319	0,322	0,232	0,115
5	0,092	0,401	0,404	0,122	0,128	0,364	0,366	0,148	0,208	0,289	0,272	0,164	0,208	0,289	0,273	0,165
6	0,014	0,259	0,448	0,258	0,041	0,256	0,396	0,252	0,132	0,232	0,279	0,215	0,130	0,232	0,281	0,216
7	-0,023	0,122	0,401	0,398	-0,011	0,145	0,364	0,362	0,073	0,169	0,263	0,258	0,072	0,169	0,263	0,258
8	-0,023	0,044	0,258	0,443	-0,022	0,068	0,258	0,391	0,040	0,115	0,215	0,267	0,039	0,115	0,216	0,269
9	-0,017	-0,002	0,122	0,398	-0,022	0,016	0,147	0,360	0,017	0,069	0,160	0,255	0,016	0,070	0,160	0,255
10	-0,009	-0,012	0,044	0,257	-0,016	-0,004	0,069	0,256	0,004	0,041	0,109	0,211	0,003	0,041	0,109	0,211
11	-0,004	-0,012	-0,002	0,121	-0,009	-0,012	0,017	0,146	-0,005	0,019	0,067	0,158	0,006	0,019	0,068	0,158
12	-0,002	-0,009	-0,012	0,043	-0,006	-0,011	-0,003	0,069	-0,011	0,006	0,040	0,109	-0,012	0,005	0,040	0,109
13	0	-0,005	-0,012	-0,002	-0,003	-0,008	-0,011	0,017	-0,016	-0,004	0,019	0,069	-0,018	-0,005	0,019	0,069
14	0	-0,002	-0,009	-0,012	-0,002	-0,005	-0,011	-0,003	-0,020	-0,011	0,006	0,041	-0,023	-0,013	0,005	0,041
15	-0,001	-0,001	-0,004	-0,013	-0,001	-0,003	-0,008	-0,014	-0,024	-0,017	-0,004	0,018	-0,027	-0,019	-0,005	0,018
16	-0,001	0	-0,002	-0,010	-0,001	-0,002	-0,006	-0,017	-0,028	-0,021	-0,011	0,004	-0,031	-0,023	-0,013	0,003
17	-0,002	0	0	-0,007	-0,001	0	-0,003	-0,019	-0,031	-0,025	-0,017	-0,009	-0,035	-0,028	-0,019	-0,012

Таблица Б.28

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,774	0,314	0,056	0,706	0,342	0,097
2	0,619	0,330	0,119	0,579	0,335	0,143
3	0,465	0,341	0,182	0,452	0,327	0,189
4	0,331	0,324	0,236	0,336	0,304	0,226
5	0,206	0,295	0,281	0,228	0,274	0,255
6	0,120	0,236	0,288	0,144	0,226	0,260
7	0,047	0,170	0,281	0,069	0,173	0,255
8	0,002	0,108	0,236	0,016	0,118	0,226
9	-0,038	0,050	0,182	-0,032	0,065	0,189
10	-0,069	0,002	0,119	-0,073	0,015	0,143
11	-0,098	-0,045	0,056	-0,112	-0,032	0,097

Таблица Б.29

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	2	3	4	5	6	7
1	0,747	0,311	0,073	0,563	0,336	0,109
2	0,599	0,326	0,131	0,441	0,330	0,151
3	0,454	0,337	0,187	0,331	0,322	0,192
4	0,328	0,320	0,234	0,228	0,300	0,225
5	0,210	0,292	0,273	0,151	0,271	0,250
6	0,131	0,234	0,276	0,085	0,225	0,250
7	0,065	0,171	0,264	0,041	0,174	0,241
8	0,028	0,113	0,218	0,003	0,125	0,208
9	-0,003	0,062	0,165	-0,022	0,078	0,169
10	-0,023	0,028	0,113	-0,044	0,041	0,125
11	-0,043	0	0,066	-0,062	0,008	0,081
12	-0,060	-0,023	0,028	-0,081	-0,022	0,040
13	-0,075	-0,045	-0,010	0,001	-0,050	0,001

Таблица Б.30

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,738	0,301	0,073	0,002	0,654	0,332	0,122	0,027
2	0,592	0,318	0,130	0,037	0,539	0,326	0,159	0,059
3	0,446	0,332	0,187	0,074	0,428	0,318	0,196	0,091
4	0,319	0,318	0,235	0,118	0,327	0,296	0,223	0,127
5	0,205	0,292	0,273	0,166	0,232	0,268	0,245	0,164
6	0,131	0,235	0,274	0,213	0,159	0,223	0,243	0,198
7	0,070	0,174	0,260	0,254	0,098	0,174	0,232	0,226
8	0,037	0,118	0,213	0,261	0,059	0,127	0,198	0,230
9	0,011	0,069	0,160	0,254	0,026	0,083	0,159	0,226
10	-0,004	0,039	0,111	0,213	0,005	0,051	0,119	0,198
11	-0,018	0,014	0,067	0,166	-0,013	0,023	0,080	0,164
12	-0,028	-0,002	0,039	0,119	-0,028	0,004	0,051	0,127
13	-0,036	-0,016	0,015	0,074	-0,045	-0,014	0,026	0,091
14	-0,044	-0,028	-0,004	0,037	-0,061	-0,028	0,005	0,059
15	-0,052	-0,038	-0,022	0,002	-0,075	-0,043	-0,015	0,027

Таблица Б.31

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,769	0,297	0,054	-0,018	0,659	0,323	0,113	0,024
2	0,612	0,315	0,116	0,023	0,542	0,319	0,153	0,057
3	0,453	0,328	0,180	0,068	0,425	0,313	0,193	0,093
4	0,316	0,315	0,234	0,120	0,320	0,293	0,223	0,130
5	0,193	0,289	0,277	0,173	0,223	0,267	0,247	0,168
6	0,117	0,234	0,280	0,221	0,153	0,223	0,245	0,200
7	0,055	0,174	0,267	0,262	0,094	0,176	0,234	0,226
8	0,023	0,120	0,221	0,268	0,058	0,130	0,200	0,229
9	0	0,073	0,168	0,259	0,028	0,088	0,161	0,222
10	-0,011	0,044	0,119	0,216	0,011	0,058	0,121	0,193
11	-0,019	0,021	0,074	0,166	-0,003	0,032	0,083	0,158
12	-0,024	0,007	0,047	0,119	-0,013	0,046	0,055	0,121
13	-0,027	-0,005	0,024	0,076	-0,022	0	0,031	0,086
14	-0,024	-0,012	0,007	0,044	-0,029	-0,011	0,015	0,058
15	-0,017	-0,018	-0,009	0,015	-0,035	-0,020	0	0,033
16	-0,008	-0,024	-0,024	-0,011	-0,040	-0,029	-0,013	0,011
17	-0,001	-0,029	-0,036	-0,034	-0,045	-0,037	-0,025	-0,010

Таблица Б.32

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	2	3	4	5	6	7
1	0,754	0,306	0,067	0,685	0,336	0,107
2	0,605	0,325	0,125	0,563	0,332	0,150
3	0,457	0,339	0,184	0,443	0,325	0,192
4	0,325	0,325	0,236	0,332	0,302	0,225
5	0,205	0,297	0,278	0,228	0,273	0,252
6	0,125	0,236	0,282	0,150	0,225	0,253
7	0,060	0,170	0,269	0,083	0,174	0,234
8	0,023	0,112	0,221	0,040	0,123	0,209
9	-0,006	0,061	0,166	0,004	0,075	0,168
10	-0,025	0,027	0,112	-0,021	0,038	0,123
11	-0,041	-0,002	0,063	-0,044	0,006	0,079
12	-0,054	-0,003	0,023	-0,064	-0,021	0,040
13	-0,067	-0,046	-0,014	-0,081	-0,048	0,001

Таблица Б.33

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,721	0,302	0,079	0,013	0,643	0,311	0,106	0,017
2	0,581	0,321	0,134	0,043	0,528	0,311	0,145	0,049
3	0,443	0,335	0,188	0,074	0,415	0,308	0,183	0,082
4	0,321	0,322	0,235	0,115	0,310	0,289	0,216	0,119
5	0,208	0,294	0,274	0,162	0,214	0,262	0,241	0,159
6	0,134	0,235	0,276	0,211	0,145	0,216	0,241	0,194
7	0,074	0,171	0,261	0,254	0,086	0,166	0,229	0,224
8	0,043	0,115	0,211	0,261	0,049	0,119	0,194	0,229
9	0,018	0,066	0,156	0,254	0,019	0,077	0,154	0,224
10	0,002	0,036	0,105	0,211	0	0,047	0,114	0,194
11	-0,011	0,011	0,061	0,162	-0,016	0,021	0,076	0,159
12	-0,025	-0,004	0,036	0,115	-0,028	0,002	0,047	0,119
13	-0,041	-0,016	0,016	0,074	-0,039	-0,014	0,022	0,082
14	-0,056	-0,025	0,002	0,043	-0,049	-0,028	0	0,049
15	-0,069	-0,034	-0,011	0,013	-0,058	-0,041	-0,020	0,017

Таблица Б.34

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,931	0,312	0,041	0,852	0,394	0,101	0,849	0,413	0,112	0,765	0,432	0,186	0,721	0,445	0,189
2	0,672	0,333	0,083	0,661	0,366	0,138	0,636	0,382	0,166	0,590	0,395	0,191	0,607	0,396	0,193
3	0,527	0,345	0,165	0,513	0,346	0,182	0,509	0,348	0,190	0,492	0,349	0,197	0,502	0,350	0,198
4	0,333	0,358	0,248	0,366	0,327	0,226	0,382	0,314	0,215	0,395	0,304	0,204	0,396	0,303	0,203
5	0,208	0,303	0,293	0,252	0,276	0,249	0,274	0,264	0,227	0,293	0,254	0,207	0,295	0,253	0,206
6	0,083	0,248	0,339	0,138	0,226	0,272	0,166	0,215	0,240	0,191	0,204	0,211	0,193	0,203	0,208
7	0,042	0,173	0,293	0,068	0,164	0,249	0,082	0,158	0,227	0,095	0,152	0,207	0,097	0,152	0,206
8	0,000	0,099	0,248	0	0,102	0,226	0	0,102	0,215	0	0,101	0,204	0	0,100	0,203
9	-0,048	0,049	0,165	-0,072	0,050	0,182	-0,085	0,050	0,190	-0,096	0,050	0,197	-0,097	0,050	0,198
10	-0,096	0	0,083	-0,145	0	0,138	-0,169	0	0,166	-0,192	0	0,191	-0,194	0	0,193
11	-0,137	-0,041	0,041	-0,169	-0,039	0,101	-0,212	-0,042	0,112	-0,253	-0,041	0,186	-0,289	-0,041	0,189

Таблица Б.35

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,906	0,309	0,032	0,848	0,387	0,102	0,764	0,394	0,152	0,652	0,428	0,236	0,624	0,412	0,228
2	0,712	0,326	0,079	0,636	0,354	0,142	0,592	0,365	0,180	0,544	0,377	0,221	0,539	0,378	0,225
3	0,519	0,338	0,161	0,495	0,337	0,185	0,478	0,336	0,200	0,460	0,337	0,217	0,459	0,338	0,233
4	0,326	0,350	0,243	0,354	0,320	0,228	0,365	0,308	0,220	0,377	0,298	0,213	0,378	0,298	0,221
5	0,202	0,296	0,289	0,248	0,274	0,249	0,272	0,264	0,227	0,299	0,255	0,205	0,302	0,255	0,207
6	0,079	0,243	0,336	0,142	0,228	0,271	0,180	0,220	0,235	0,221	0,213	0,197	0,225	0,212	0,193
7	0,026	0,177	0,295	0,079	0,175	0,245	0,113	0,172	0,214	0,150	0,168	0,181	0,155	0,168	0,178
8	-0,026	0,112	0,255	0,016	0,122	0,220	0,046	0,124	0,194	0,080	0,124	0,165	0,084	0,124	0,162
9	-0,037	0,065	0,183	-0,018	0,075	0,171	-0,002	0,079	0,159	0,015	0,080	0,144	0,018	0,081	0,143
10	-0,049	0,018	0,112	-0,052	0,029	0,122	-0,051	0,034	0,124	-0,049	0,037	0,124	-0,049	0,037	0,124
11	-0,045	-0,015	0,043	-0,073	-0,012	0,069	-0,091	-0,008	0,085	-0,111	0,006	0,102	-0,113	-0,006	0,104
12	-0,042	-0,049	-0,026	-0,095	-0,052	0,016	-0,132	-0,051	0,046	-0,173	-0,049	0,080	-0,177	-0,049	0,084
13	-0,037	-0,086	-0,074	-0,122	-0,076	-0,021	-0,177	-0,084	0,012	-0,213	-0,085	0,062	-0,229	-0,091	0,065

Таблица Б.36

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,927	0,317	-0,084	-0,102	0,771	0,372	0,102	-0,030	0,673	0,384	0,169	0,032	0,589	0,393	0,225	0,092	0,567	0,398	0,242	0,111
2	0,716	0,326	0,024	-0,032	0,623	0,348	0,142	0,022	0,562	0,454	0,185	0,066	0,508	0,356	0,221	0,108	0,492	0,357	0,232	0,120
3	0,521	0,335	0,132	0,040	0,486	0,326	0,183	0,074	0,458	0,326	0,202	0,100	0,432	0,323	0,218	0,124	0,425	0,323	0,224	0,130
4	0,326	0,343	0,240	0,111	0,348	0,310	0,223	0,126	0,354	0,298	0,218	0,133	0,356	0,290	0,215	0,139	0,357	0,289	0,215	0,140
5	0,200	0,292	0,285	0,183	0,245	0,267	0,243	0,173	0,270	0,258	0,223	0,162	0,289	0,253	0,208	0,152	0,295	0,252	0,204	0,149
6	0,074	0,240	0,330	0,254	0,142	0,223	0,263	0,219	0,185	0,218	0,228	0,191	0,221	0,215	0,200	0,165	0,232	0,215	0,192	0,157
7	0,021	0,176	0,292	0,294	0,082	0,175	0,241	0,242	0,126	0,171	0,210	0,205	0,115	0,177	0,183	0,171	0,176	0,178	0,175	0,161
8	-0,032	0,111	0,254	0,334	0,022	0,126	0,219	0,265	0,066	0,133	0,191	0,218	0,108	0,139	0,165	0,177	0,120	0,140	0,157	0,165
9	-0,040	0,068	0,190	0,294	-0,005	0,088	0,177	0,242	0,028	0,096	0,160	0,205	0,061	0,103	0,142	0,171	0,072	0,104	0,136	0,161
10	-0,048	0,025	0,126	0,254	-0,032	0,049	0,135	0,219	-0,010	0,059	0,128	0,191	0,014	0,067	0,118	0,165	0,022	0,068	0,114	0,157
11	-0,039	0,005	0,076	0,183	-0,041	0,022	0,092	0,173	-0,035	0,028	0,094	0,162	-0,026	0,033	0,093	0,152	-0,023	0,034	0,091	0,149
12	-0,030	-0,015	0,025	0,111	-0,050	-0,006	0,049	0,126	-0,059	-0,003	0,059	0,133	-0,066	-0,001	0,067	0,139	-0,068	-0,001	0,068	0,140
13	-0,018	-0,008	-0,012	0,040	-0,052	-0,028	0,009	0,074	-0,079	-0,031	0,025	0,100	-0,104	-0,034	0,041	0,124	-0,111	-0,035	0,045	0,130
14	-0,005	-0,030	-0,048	-0,032	-0,054	-0,050	-0,032	0,022	-0,098	-0,059	-0,010	0,066	-0,141	-0,066	0,014	0,108	-0,154	-0,068	0,022	0,120
15	0,008	-0,041	-0,083	-0,102	-0,055	-0,071	-0,072	-0,030	-0,117	-0,087	-0,044	0,032	-0,176	-0,097	-0,011	0,092	-0,193	-0,098	0	0,111

Таблица Б.37

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,897	0,332	0,006	-0,096	0,766	0,371	0,103	-0,031	0,667	0,378	0,164	0,032	0,563	0,377	0,219	0,101	0,531	0,370	0,238	0,124
2	0,706	0,333	0,083	-0,030	0,620	0,347	0,142	0,021	0,553	0,347	0,180	0,066	0,484	0,342	0,217	0,116	0,461	0,339	0,228	0,133
3	0,518	0,333	0,160	0,042	0,484	0,326	0,181	0,073	0,450	0,320	0,197	0,100	0,413	0,312	0,215	0,130	0,400	0,309	0,221	0,141
4	0,333	0,333	0,235	0,114	0,347	0,305	0,219	0,124	0,347	0,292	0,214	0,133	0,342	0,281	0,213	0,144	0,339	0,279	0,213	0,148
5	0,208	0,284	0,275	0,181	0,245	0,262	0,238	0,170	0,264	0,253	0,220	0,162	0,280	0,247	0,206	0,155	0,284	0,246	0,204	0,153
6	0,083	0,235	0,315	0,248	0,142	0,219	0,257	0,215	0,180	0,214	0,225	0,191	0,217	0,213	0,199	0,166	0,228	0,213	0,192	0,158
7	0,027	0,225	0,282	0,287	0,082	0,172	0,236	0,238	0,123	0,174	0,208	0,205	0,162	0,179	0,183	0,170	0,181	0,181	0,175	0,159
8	-0,030	0,114	0,248	0,316	0,021	0,124	0,215	0,260	0,066	0,133	0,191	0,218	0,116	0,144	0,166	0,174	0,133	0,148	0,158	0,159
9	-0,040	0,071	0,189	0,281	-0,005	0,088	0,177	0,240	0,033	0,100	0,163	0,205	0,078	0,113	0,144	0,165	0,094	0,117	0,138	0,152
10	-0,051	0,028	0,133	0,246	-0,031	0,052	0,139	0,220	-0,001	0,067	0,134	0,191	0,039	0,082	0,122	0,156	0,054	0,086	0,118	0,144
11	-0,043	0,008	0,129	0,188	-0,037	0,030	0,102	0,230	-0,018	0,043	0,104	0,163	0,010	0,055	0,099	0,139	0,021	0,058	0,096	0,131
12	-0,034	-0,012	0,037	0,129	-0,043	0,007	0,065	0,139	-0,035	0,018	0,074	0,134	-0,020	0,027	0,075	0,122	-0,013	0,030	0,074	0,118
13	-0,023	-0,015	0,013	0,078	-0,039	-0,006	0,037	0,141	-0,043	-0,001	0,046	0,104	-0,044	0,003	0,051	0,102	-0,043	0,004	0,052	0,102
14	-0,012	-0,019	-0,012	0,028	-0,035	-0,020	0,007	0,052	-0,051	-0,020	0,018	0,067	-0,068	-0,022	0,027	0,082	-0,073	-0,022	0,030	0,086
15	-0,009	-0,015	-0,023	-0,012	-0,028	-0,028	-0,018	0,011	-0,056	-0,036	-0,008	0,033	-0,090	-0,045	0,004	0,061	-0,101	-0,048	0,009	0,071
16	-0,006	-0,012	-0,034	-0,051	-0,021	-0,035	-0,043	-0,031	-0,060	-0,051	-0,035	-0,001	-0,111	-0,068	-0,020	0,039	-0,129	-0,073	-0,013	0,054
17	-0,003	-0,009	-0,045	-0,088	-0,016	-0,042	-0,066	-0,073	-0,063	-0,065	-0,061	-0,034	-0,131	-0,090	-0,042	0,018	-0,155	-0,096	-0,032	0,039

Таблица Б.38

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,751	0,411	0,079	0,719	0,385	0,136	0,644	0,430	0,180
2	0,623	0,368	0,134	0,599	0,360	0,162	0,555	0,378	0,189
3	0,496	0,326	0,189	0,480	0,335	0,188	0,467	0,327	0,198
4	0,368	0,286	0,243	0,360	0,309	0,214	0,378	0,275	0,207
5	0,251	0,265	0,245	0,261	0,262	0,231	0,284	0,241	0,202
6	0,134	0,243	0,246	0,162	0,214	0,248	0,189	0,207	0,196
7	0,060	0,206	0,245	0,083	0,163	0,231	0,102	0,160	0,202
8	-0,014	0,168	0,243	0,004	0,110	0,214	0,014	0,113	0,207
9	-0,063	0,077	0,189	-0,061	0,058	0,188	-0,068	0,064	0,198
10	-0,111	-0,014	0,134	-0,126	0,004	0,162	-0,149	0,014	0,189
11	-0,159	-0,105	0,079	-0,191	-0,050	0,136	-0,231	-0,036	0,180
Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,654	0,398	0,184	0,608	0,420	0,204	0,566	0,396	0,202
2	0,557	0,364	0,190	0,529	0,372	0,203	0,495	0,353	0,202
3	0,460	0,330	0,196	0,450	0,324	0,202	0,424	0,310	0,202
4	0,364	0,297	0,201	0,372	0,276	0,202	0,353	0,268	0,202
5	0,277	0,249	0,210	0,287	0,239	0,196	0,278	0,238	0,197
6	0,190	0,201	0,219	0,202	0,202	0,191	0,202	0,235	0,192
7	0,107	0,158	0,210	0,118	0,159	0,196	0,126	0,202	0,197
8	0,024	0,114	0,201	0,033	0,117	0,202	0,051	0,164	0,202
9	-0,055	0,069	0,196	-0,052	0,075	0,202	-0,025	0,126	0,202
10	-0,134	0,024	0,190	-0,137	0,033	0,203	-0,101	0,088	0,202
11	-0,213	-0,011	0,184	-0,222	-0,009	0,204	-0,177	0,051	0,202

Примечание - Балки пролетом

с полигональной арматурой.

Таблица Б.39

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,740	0,397	0,076	0,686	0,372	0,217	0,582	0,411	0,210
2	0,613	0,358	0,132	0,574	0,349	0,171	0,509	0,364	0,210
3	0,486	0,319	0,188	0,462	0,326	0,194	0,436	0,317	0,210
4	0,359	0,280	0,243	0,349	0,304	0,217	0,364	0,270	0,211
5	0,246	0,262	0,244	0,260	0,260	0,230	0,287	0,240	0,197
6	0,132	0,243	0,246	0,171	0,217	0,243	0,210	0,211	0,183
7	0,070	0,187	0,244	0,108	0,172	0,221	0,144	0,171	0,178
8	0,007	0,131	0,241	0,045	0,128	0,198	0,077	0,131	0,174
9	-0,019	0,050	0,186	0,038	0,084	0,163	0,020	0,089	0,152
10	-0,045	-0,032	0,131	0,004	0,041	0,128	-0,036	0,047	0,131
11	-0,056	-0,038	0,069	-0,069	0,002	0,087	-0,086	0,006	0,104
12	-0,066	-0,044	0,007	-0,100	-0,038	0,045	-0,137	-0,036	0,077
13	-0,076	-0,050	-0,055	-0,131	-0,078	0,003	-0,188	-0,078	0,050
Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III	Б-I	Б-II	Б-III
1	0,595	0,382	0,214	0,534	0,404	0,244	0,504	0,384	0,239
2	0,514	0,352	0,211	0,476	0,360	0,232	0,451	0,344	0,227
3	0,433	0,322	0,208	0,418	0,316	0,220	0,398	0,304	0,215
4	0,352	0,293	0,205	0,360	0,273	0,207	0,344	0,265	0,203
5	0,282	0,249	0,205	0,296	0,240	0,188	0,286	0,234	0,186
6	0,211	0,205	0,205	0,232	0,207	0,170	0,227	0,203	0,170
7	0,148	0,167	0,186	0,168	0,168	0,163	0,168	0,168	0,163
8	0,084	0,129	0,166	0,105	0,130	0,156	0,110	0,133	0,156
9	0,028	0,090	0,148	0,041	0,092	0,143	0,051	0,098	0,144
10	-0,029	0,050	0,129	-0,023	0,054	0,130	-0,008	0,063	0,133
11	-0,080	0,010	0,106	-0,086	0,016	0,118	-0,066	0,028	0,122
12	-0,132	-0,029	0,084	-0,150	-0,023	0,105	-0,125	-0,008	0,110
13	-0,184	-0,068	0,062	-0,214	-0,062	0,092	-0,184	-0,044	0,098

Таблица Б.40

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,738	0,710	0,074	-0,062	0,674	0,364	0,145	0,012	0,554	0,395	0,209	0,069
2	0,611	0,355	0,129	0,008	0,563	0,342	0,168	0,052	0,486	0,351	0,210	0,093
3	0,484	0,316	0,184	0,070	0,452	0,320	0,191	0,092	0,418	0,307	0,211	0,117
4	0,356	0,276	0,238	0,131	0,342	0,298	0,214	0,132	0,351	0,263	0,212	0,141
5	0,242	0,257	0,240	0,186	0,255	0,256	0,227	0,165	0,280	0,238	0,198	0,158
6	0,129	0,238	0,241	0,240	0,168	0,214	0,240	0,198	0,210	0,212	0,184	0,174
7	0,068	0,184	0,240	0,242	0,110	0,173	0,219	0,198	0,152	0,176	0,179	0,171
8	0,007	0,131	0,240	0,243	0,052	0,132	0,198	0,197	0,095	0,141	0,174	0,168
9	-0,014	0,088	0,191	0,242	0,020	0,096	0,166	0,198	0,052	0,106	0,151	0,171
10	-0,035	0,045	0,142	0,240	-0,013	0,059	0,133	0,198	0,009	0,070	0,128	0,174
11	-0,037	0,020	0,094	0,186	-0,030	0,030	0,096	0,165	-0,023	0,038	0,099	0,158
12	-0,039	-0,006	0,045	0,131	-0,046	0,001	0,059	0,132	-0,055	0,005	0,070	0,141
13	-0,034	-0,022	0,005	0,070	-0,056	-0,024	0,029	0,092	-0,082	-0,025	0,040	0,118
14	-0,029	-0,039	-0,035	0,008	-0,065	-0,046	-0,013	0,052	-0,109	-0,055	0,009	0,095
15	-0,024	-0,056	-0,075	-0,054	-0,074	-0,068	-0,055	0,012	-0,136	-0,085	-0,022	0,072

Окончание таблицы Б.40

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,558	0,366	0,218	0,101	0,477	0,380	0,258	0,142	0,454	0,364	0,252	0,144
2	0,485	0,339	0,214	0,107	0,432	0,342	0,242	0,143	0,412	0,329	0,237	0,144
3	0,412	0,312	0,210	0,123	0,387	0,304	0,226	0,144	0,370	0,294	0,222	0,144
4	0,339	0,286	0,206	0,139	0,342	0,266	0,210	0,144	0,329	0,258	0,206	0,144
5	0,276	0,246	0,205	0,150	0,292	0,238	0,188	0,144	0,283	0,232	0,186	0,144
6	0,214	0,206	0,204	0,162	0,242	0,210	0,167	0,145	0,237	0,206	0,165	0,144
7	0,160	0,172	0,183	0,173	0,192	0,177	0,156	0,140	0,190	0,175	0,154	0,140
8	0,107	0,139	0,162	0,184	0,143	0,144	0,145	0,135	0,144	0,144	0,144	0,135
9	0,064	0,106	0,142	0,173	0,094	0,111	0,128	0,140	0,098	0,113	0,128	0,140
10	0,021	0,072	0,121	0,162	0,044	0,078	0,112	0,145	0,052	0,082	0,113	0,144
11	0,015	0,040	0,096	0,150	-0,004	0,046	0,095	0,144	-0,006	0,052	0,089	0,144
12	-0,051	0,009	0,072	0,139	-0,053	0,013	0,078	0,144	-0,041	0,021	0,082	0,144
13	-0,083	-0,021	0,046	0,123	-0,101	-0,020	0,061	0,144	-0,088	-0,010	0,067	0,144
14	-0,115	-0,051	0,020	0,107	-0,149	-0,053	0,044	0,143	-0,134	-0,041	0,052	0,144
15	-0,147	-0,081	-0,042	0,091	-0,197	-0,086	0,027	0,142	-0,180	-0,072	0,037	0,144

Таблица Б.41

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,355	0,274	0,236	0,128	0,338	0,294	0,211	0,131	0,342	0,257	0,209	0,143
2	0,610	0,355	0,129	0,054	0,560	0,338	0,165	0,051	0,474	0,342	0,205	0,098
3	0,482	0,314	0,182	0,068	0,449	0,316	0,188	0,091	0,408	0,300	0,207	0,120
4	0,355	0,274	0,236	0,128	0,338	0,294	0,211	0,131	0,342	0,257	0,209	0,143
5	0,242	0,255	0,236	0,282	0,252	0,252	0,224	0,164	0,274	0,233	0,196	0,158
6	0,129	0,236	0,237	0,236	0,165	0,211	0,238	0,196	0,205	0,209	0,183	0,174
7	0,068	0,182	0,236	0,238	0,108	0,171	0,216	0,216	0,152	0,176	0,178	0,170
8	-0,007	0,123	0,236	0,239	0,051	0,131	0,194	0,235	0,098	0,143	0,174	0,166
9	-0,014	0,086	0,189	0,239	0,021	0,096	0,165	0,216	0,061	0,112	0,153	0,168
10	-0,035	0,045	0,142	0,239	-0,009	0,062	0,136	0,198	0,024	0,080	0,132	0,170
11	-0,035	0,023	0,099	0,190	-0,020	0,038	0,104	0,167	0	0,054	0,106	0,151
12	-0,036	0,001	0,056	0,142	-0,032	0,015	0,071	0,136	-0,023	0,027	0,080	0,132
13	-0,030	-0,008	0,028	0,094	-0,034	0,000	0,043	0,099	-0,038	0,006	0,054	0,106
14	-0,023	-0,016	0,001	0,045	-0,037	-0,015	0,015	0,062	-0,054	-0,016	0,027	0,080
15	-0,015	-0,020	-0,018	0,005	-0,036	-0,026	-0,008	0,026	-0,066	-0,035	0,002	0,052
16	-0,007	-0,023	-0,036	-0,035	-0,035	-0,037	-0,032	-0,009	-0,079	-0,054	-0,023	0,024
17	-0,001	-0,026	-0,054	-0,075	-0,034	-0,048	-0,056	-0,035	-0,092	-0,073	-0,048	-0,004

Окончание таблицы Б.41

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV
1	0,539	0,352	0,214	0,098	0,432	0,358	0,254	0,164	0,412	0,344	0,254	0,166
2	0,469	0,328	0,211	0,113	0,396	0,324	0,239	0,160	0,379	0,313	0,238	0,162
3	0,399	0,304	0,208	0,128	0,360	0,290	0,224	0,157	0,346	0,282	0,222	0,158
4	0,328	0,279	0,204	0,142	0,324	0,256	0,209	0,153	0,313	0,250	0,206	0,153
5	0,270	0,242	0,204	0,152	0,282	0,253	0,188	0,149	0,276	0,228	0,186	0,148
6	0,211	0,204	0,203	0,162	0,241	0,209	0,167	0,145	0,238	0,206	0,165	0,142
7	0,162	0,173	0,182	0,171	0,201	0,181	0,156	0,136	0,200	0,180	0,154	0,132
8	0,113	0,142	0,162	0,180	0,160	0,153	0,145	0,126	0,162	0,153	0,143	0,123
9	0,076	0,113	0,143	0,167	0,121	0,125	0,129	0,126	0,125	0,126	0,127	0,122
10	0,040	0,084	0,124	0,154	0,082	0,097	0,112	0,125	0,088	0,099	0,111	0,122
11	-0,013	0,058	0,101	0,139	0,044	0,070	0,095	0,119	0,050	0,072	0,094	0,116
12	-0,014	0,032	0,078	0,124	0,006	0,042	0,078	0,112	0,013	0,046	0,078	0,111
13	-0,034	0,009	0,055	0,104	-0,031	0,015	0,060	0,105	-0,024	0,020	0,062	0,105
14	-0,055	-0,014	0,032	0,084	-0,068	-0,013	0,042	0,097	-0,060	-0,007	0,046	0,099
15	-0,073	-0,034	0,009	0,062	-0,105	-0,041	0,024	0,090	-0,096	-0,034	0,030	0,094
16	-0,091	-0,055	-0,014	0,040	-0,141	-0,068	0,006	0,082	-0,133	-0,060	0,013	0,088
17	-0,109	-0,076	-0,037	0,018	-0,178	-0,095	-0,012	0,074	-0,170	-0,086	-0,004	0,082

Таблица Б.42

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V
1	1,064	0,048	0,012	0,003	0,001	0,967	0,021	0,007	0,003	0,001
2	0,936	0,049	0,012	0,003	0,001	0,861	0,082	0,034	0,014	0,006
3	0,755	0,183	0,048	0,011	0,003	0,740	0,148	0,066	0,027	0,011
4	0,455	0,294	0,199	0,092	0,011	0,521	0,194	0,167	0,070	0,028
5	0,185	0,330	0,365	0,224	0,021	0,311	0,230	0,265	0,115	0,047
6	0,106	0,199	0,401	0,376	0,054	0,215	0,167	0,277	0,201	0,084
7	0,043	0,083	0,374	0,407	0,094	0,126	0,101	0,279	0,285	0,124
8	0,025	0,048	0,224	0,376	0,226	0,087	0,070	0,201	0,290	0,206
9	0,010	0,019	0,094	0,226	0,376	0,051	0,041	0,121	0,287	0,288
10	0,006	0,011	0,054	0,095	0,407	0,036	0,028	0,084	0,206	0,292
11	0,002	0,005	0,022	0,054	0,376	0,021	0,017	0,049	0,124	0,288
12	0,001	0,003	0,013	0,022	0,226	0,014	0,011	0,034	0,085	0,206
13	0,001	0,001	0,005	0,013	0,094	0,008	0,007	0,020	0,050	0,124
14	0	0,001	0,003	0,005	0,054	0,006	0,005	0,013	0,034	0,084
15	0	0	0,001	0,003	0,021	0,003	0,003	0,008	0,019	0,047
16	0	0	0,001	0,001	0,011	0,002	0,002	0,005	0,011	0,028
17	0	0	0	0	0,003	0,001	0,001	0,002	0,004	0,011
18	0	0	0	0	0,001	0	0	0,001	0,002	0,006
19	0	0	0	0	-0,001	0	0	0	0	0,001

Продолжение таблицы Б.42

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V
1	0,856	0,072	0,035	0,018	0,009	0,764	0,097	0,057	0,033	0,019
2	0,774	0,110	0,057	0,029	0,015	0,698	0,125	0,074	0,043	0,025
3	0,687	0,148	0,080	0,041	0,021	0,630	0,149	0,091	0,054	0,031
4	0,524	0,168	0,147	0,078	0,040	0,503	0,159	0,137	0,083	0,049
5	0,361	0,189	0,212	0,116	0,059	0,377	0,169	0,182	0,112	0,066
6	0,272	0,147	0,218	0,174	0,092	0,298	0,137	0,186	0,154	0,093
7	0,185	0,104	0,224	0,230	0,125	0,221	0,104	0,190	0,194	0,119
8	0,139	0,078	0,174	0,232	0,180	0,174	0,083	0,154	0,195	0,159
9	0,095	0,053	0,122	0,233	0,234	0,129	0,062	0,117	0,197	0,198
10	0,071	0,040	0,092	0,180	0,234	0,101	0,049	0,093	0,159	0,198
11	0,048	0,027	0,062	0,126	0,234	0,075	0,036	0,068	0,120	0,198
12	0,036	0,020	0,047	0,094	0,180	0,058	0,028	0,054	0,095	0,159
13	0,024	0,014	0,032	0,063	0,125	0,043	0,020	0,039	0,070	0,119
14	0,018	0,010	0,023	0,047	0,092	0,033	0,016	0,030	0,054	0,093
15	0,011	0,006	0,015	0,030	0,059	0,023	0,011	0,021	0,038	0,066
16	0,008	0,004	0,010	0,020	0,040	0,017	0,008	0,016	0,028	0,049
17	0,002	0,004	0,005	0,011	0,021	0,011	0,005	0,010	0,018	0,031
18	0,003	0,002	0,004	0,008	0,015	0,009	0,004	0,008	0,014	0,025
19	0,002	0,001	0,002	0,005	0,009	0,007	0,003	0,006	0,011	0,019

Окончание таблицы Б.42

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V
1	0,692	0,218	0,063	0,019	0,006	0,384	0,243	0,148	0,090	0,054
2	0,584	0,292	0,087	0,026	0,008	0,349	0,255	0,157	0,095	0,058
3	0,455	0,378	0,118	0,035	0,010	0,314	0,267	0,166	0,101	0,062
4	0,292	0,380	0,230	0,069	0,020	0,255	0,252	0,193	0,120	0,073
5	0,141	0,355	0,349	0,110	0,032	0,196	0,237	0,219	0,138	0,085
6	0,087	0,230	0,362	0,225	0,067	0,157	0,193	0,214	0,171	0,107
7	0,041	0,112	0,347	0,346	0,109	0,119	0,149	0,209	0,203	0,129
8	0,026	0,069	0,225	0,360	0,225	0,095	0,120	0,171	0,201	0,164
9	0,012	0,033	0,109	0,346	0,346	0,072	0,091	0,132	0,199	0,198
10	0,008	0,020	0,067	0,225	0,360	0,058	0,073	0,107	0,164	0,198
11	0,004	0,010	0,032	0,109	0,346	0,044	0,055	0,081	0,127	0,198
12	0,002	0,006	0,020	0,067	0,225	0,035	0,045	0,066	0,104	0,164
13	0,001	0,003	0,009	0,032	0,109	0,027	0,034	0,051	0,080	0,129
14	0,001	0,002	0,006	0,020	0,067	0,022	0,028	0,042	0,066	0,107
15	0	0,001	0,003	0,009	0,032	0,018	0,022	0,033	0,052	0,085
16	0	0,001	0,002	0,006	0,020	0,015	0,019	0,028	0,045	0,073
17	0	0	0,001	0,003	0,010	0,013	0,016	0,024	0,038	0,062
18	0	0	0,001	0,002	0,008	0,012	0,015	0,022	0,035	0,058
19	0	0	0	0,002	0,006	0,011	0,014	0,021	0,033	0,054

Примечание - Эти же данные используют при большем или меньшем числе плит в пролетном строении.

Таблица Б.43

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V	Б-VI	Б-VII
1	2	3	4	5	6	7	8
1	0,388	0,244	0,148	0,089	0,053	0,032	0,019
2	0,352	0,256	0,157	0,094	0,056	0,034	0,020
3	0,316	0,268	0,166	0,100	0,060	0,036	0,022
4	0,256	0,253	0,194	0,119	0,072	0,043	0,026
5	0,196	0,238	0,221	0,138	0,083	0,050	0,030
6	0,157	0,194	0,215	0,171	0,105	0,064	0,038
7	0,118	0,148	0,210	0,203	0,128	0,077	0,046
8	0,094	0,119	0,171	0,202	0,163	0,101	0,061
9	0,071	0,090	0,131	0,200	0,197	0,124	0,075
10	0,056	0,072	0,105	0,163	0,197	0,160	0,099
11	0,042	0,054	0,080	0,125	0,196	0,195	0,123
12	0,034	0,043	0,064	0,101	0,160	0,195	0,159
13	0,025	0,032	0,048	0,076	0,123	0,195	0,195
14	0,020	0,026	0,038	0,061	0,099	0,159	0,195
15	0,015	0,019	0,029	0,046	0,075	0,123	0,195
16	0,012	0,015	0,023	0,036	0,060	0,099	0,159
17	0,009	0,012	0,017	0,027	0,045	0,075	0,123
18	0,007	0,009	0,014	0,022	0,036	0,060	0,099
19	0,005	0,007	0,010	0,017	0,027	0,045	0,075
20	0,004	0,006	0,008	0,013	0,022	0,036	0,061
21	0,003	0,004	0,006	0,010	0,017	0,028	0,046
22	0,003	0,004	0,005	0,008	0,014	0,023	0,038
23	0,002	0,003	0,004	0,007	0,011	0,018	0,030
24	0,002	0,002	0,004	0,006	0,009	0,015	0,026
25	0,002	0,002	0,003	0,005	0,008	0,013	0,022
26	0,001	0,002	0,003	0,004	0,007	0,012	0,020
27	0,001	0,002	0,003	0,004	0,007	0,011	0,019
Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V	Б-VI	Б-VII
1	0,263	0,198	0,146	0,107	0,079	0,057	0,042
2	0,247	0,201	0,149	0,110	0,080	0,059	0,043
3	0,230	0,205	0,153	0,113	0,082	0,061	0,044
4	0,201	0,195	0,162	0,120	0,088	0,065	0,047
5	0,172	0,162	0,171	0,128	0,095	0,069	0,051
6	0,149	0,158	0,166	0,140	0,104	0,076	0,057
7	0,127	0,138	0,160	0,153	0,114	0,085	0,063
8	0,110	0,120	0,140	0,150	0,129	0,096	0,071
9	0,093	0,102	0,120	0,147	0,143	0,108	0,080
10	0,080	0,088	0,104	0,129	0,142	0,123	0,092
11	0,068	0,075	0,089	0,111	0,140	0,138	0,105
12	0,059	0,065	0,077	0,096	0,123	0,138	0,121
13	0,050	0,056	0,065	0,082	0,106	0,137	0,137
14	0,043	0,047	0,056	0,071	0,092	0,121	0,137
15	0,036	0,041	0,048	0,061	0,079	0,104	0,137
16	0,032	0,035	0,042	0,053	0,069	0,091	0,121
17	0,027	0,030	0,036	0,045	0,059	0,078	0,105
18	0,024	0,026	0,031	0,039	0,052	0,069	0,092
19	0,020	0,022	0,027	0,034	0,045	0,060	0,080
20	0,018	0,019	0,024	0,030	0,039	0,053	0,071
21	0,016	0,017	0,021	0,026	0,034	0,046	0,063
22	0,014	0,016	0,019	0,023	0,031	0,041	0,057
23	0,013	0,015	0,017	0,021	0,028	0,037	0,051
24	0,012	0,014	0,016	0,020	0,026	0,035	0,047
25	0,011	0,013	0,015	0,019	0,025	0,033	0,044
26	0,010	0,012	0,014	0,018	0,024	0,032	0,043
27	0,009	0,012	0,014	0,018	0,023	0,031	0,042
Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V	Б-VI	Б-VII
1	0,280	0,205	0,148	0,106	0,076	0,054	0,039
2	0,261	0,210	0,152	0,109	0,078	0,056	0,040
3	0,243	0,214	0,156	0,112	0,080	0,057	0,041
4	0,210	0,204	0,167	0,121	0,087	0,062	0,044
5	0,177	0,193	0,178	0,130	0,094	0,067	0,048
6	0,152	0,167	0,172	0,144	0,105	0,076	0,054
7	0,127	0,141	0,167	0,159	0,117	0,084	0,061
8	0,109	0,121	0,144	0,157	0,133	0,097	0,070
9	0,091	0,101	0,122	0,154	0,150	0,110	0,080
10	0,078	0,087	0,105	0,133	0,149	0,128	0,094
11	0,065	0,072	0,088	0,113	0,147	0,146	0,107
12	0,056	0,062	0,076	0,097	0,128	0,145	0,126
13	0,046	0,052	0,063	0,082	0,108	0,145	0,144
14	0,040	0,044	0,054	0,070	0,094	0,126	0,144
15	0,033	0,037	0,045	0,059	0,079	0,107	0,144
16	0,028	0,032	0,039	0,051	0,068	0,093	0,126
17	0,024	0,027	0,033	0,043	0,057	0,078	0,107
18	0,021	0,023	0,028	0,037	0,050	0,068	0,094
19	0,017	0,020	0,024	0,031	0,042	0,058	0,080
20	0,015	0,017	0,021	0,027	0,037	0,051	0,070
21	0,013	0,015	0,018	0,023	0,032	0,044	0,061
22	0,012	0,013	0,016	0,021	0,028	0,039	0,054
23	0,010	0,012	0,014	0,018	0,025	0,034	0,048
24	0,010	0,011	0,013	0,017	0,023	0,032	0,044
25	0,009	0,010	0,012	0,016	0,021	0,029	0,041
26	0,009	0,010	0,012	0,015	0,021	0,028	0,040
27	0,008	0,009	0,011	0,015	0,020	0,028	0,039
Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V	Б-VI	Б-VII
1	0,229	0,180	0,140	0,108	0,083	0,064	0,049
2	0,217	0,182	0,142	0,110	0,084	0,065	0,050
3	0,205	0,185	0,144	0,111	0,086	0,066	0,051
4	0,182	0,177	0,150	0,117	0,090	0,070	0,054
5	0,160	0,169	0,156	0,122	0,094	0,073	0,057
6	0,142	0,150	0,151	0,131	0,102	0,079	0,061
7	0,124	0,131	0,147	0,139	0,109	0,085	0,066
8	0,110	0,117	0,131	0,137	0,119	0,094	0,073
9	0,095	0,102	0,115	0,134	0,130	0,102	0,080
10	0,084	0,090	0,102	0,119	0,128	0,113	0,089
11	0,073	0,079	0,089	0,105	0,127	0,125	0,099
12	0,065	0,070	0,079	0,094	0,113	0,124	0,111
13	0,057	0,061	0,069	0,082	0,100	0,124	0,123
14	0,050	0,054	0,061	0,073	0,089	0,111	0,123
15	0,044	0,047	0,054	0,064	0,079	0,098	0,123
16	0,039	0,042	0,048	0,057	0,070	0,088	0,111
17	0,034	0,037	0,042	0,050	0,062	0,078	0,099
18	0,031	0,033	0,038	0,045	0,056	0,070	0,089
19	0,027	0,029	0,033	0,040	0,050	0,063	0,080
20	0,025	0,027	0,030	0,036	0,045	0,057	0,073
21	0,022	0,024	0,027	0,033	0,041	0,052	0,066
22	0,021	0,022	0,025	0,030	0,038	0,048	0,061
23	0,019	0,020	0,023	0,028	0,035	0,044	0,057
24	0,018	0,019	0,022	0,027	0,033	0,042	0,054
25	0,017	0,018	0,021	0,025	0,031	0,040	0,051
26	0,017	0,018	0,021	0,025	0,031	0,039	0,050
27	0,016	0,018	0,020	0,024	0,030	0,038	0,049
Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V	Б-VI	Б-VII
1	0,185	0,153	0,127	0,104	0,086	0,071	0,059
2	0,177	0,155	0,128	0,105	0,087	0,071	0,059
3	0,169	0,156	0,129	0,106	0,088	0,072	0,060
4	0,155	0,150	0,132	0,109	0,090	0,074	0,062
5	0,140	0,145	0,135	0,112	0,093	0,077	0,064
6	0,128	0,132	0,132	0,117	0,097	0,080	0,067
7	0,115	0,120	0,128	0,122	0,101	0,084	0,070
8	0,105	0,109	0,117	0,119	0,107	0,089	0,075
9	0,095	0,099	0,106	0,117	0,113	0,095	0,079
10	0,087	0,090	0,097	0,107	0,112	0,101	0,085
11	0,078	0,081	0,088	0,097	0,110	0,108	0,091
12	0,071	0,074	0,080	0,089	0,101	0,108	0,099
13	0,065	0,067	0,073	0,081	0,093	0,107	0,106
14	0,059	0,062	0,067	0,075	0,085	0,099	0,106
15	0,054	0,056	0,061	0,068	0,078	0,091	0,106
16	0,050	0,052	0,056	0,063	0,072	0,084	0,099
17	0,045	0,047	0,051	0,058	0,066	0,077	0,091
18	0,042	0,044	0,048	0,053	0,062	0,072	0,085
19	0,039	0,040	0,044	0,049	0,057	0,067	0,079
20	0,036	0,038	0,041	0,046	0,053	0,063	0,075
21	0,034	0,035	0,039	0,043	0,050	0,059	0,070
22	0,032	0,034	0,037	0,041	0,048	0,056	0,067
23	0,031	0,032	0,035	0,039	0,045	0,053	0,064
24	0,030	0,031	0,034	0,038	0,044	0,052	0,062
25	0,029	0,030	0,033	0,037	0,042	0,050	0,060
26	0,028	0,030	0,032	0,036	0,042	0,050	0,059
27	0,028	0,029	0,032	0,036	0,042	0,049	0,059

Таблица Б.44

Номер точек
Номер точек	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V	Б-I	Б-II	Б-III	Б-IV	Б-V
1	0,879	0,114	0,004	0,003	0,001	0,890	0,106	0,002	0,003	-0,001
2	0,688	0,278	0,031	0,002	0,001	0,694	0,276	0,028	0,002	0
3	0,497	0,442	0,059	0,002	0,002	0,498	0,446	0,055	0,001	0,002
4	0,278	0,441	0,249	0,029	0,002	0,276	0,446	0,250	0,027	0,001
5	0,059	0,441	0,439	0,057	0,002	0,054	0,446	0,445	0,053	0,001
6	0,031	0,249	0,439	0,248	0,029	0,028	0,250	0,445	0,249	0,027
7	0,004	0,057	0,440	0,440	0,057	0,002	0,053	0,445	0,445	0,053
8	0,002	0,029	0,248	0,440	0,248	0,002	0,027	0,249	0,445	0,249
9	0,001	0,002	0,057	0,440	0,440	0,001	0,001	0,053	0,445	0,445
10	0,001	0,002	0,029	0,248	0,440	0	0,001	0,027	0,249	0,445
11	0	0,002	0,002	0,057	0,440	0	0,002	0,001	0,053	0,445
12	0	0,001	0,002	0,030	0,248	0	0,001	0,001	0,027	0,249
13	0	0	0,002	0,002	0,057	0	0	0,002	0,001	0,053
14	0	0	0,001	0,002	0,029	0	0	0	0,001	0,027
15	0	0	0	0,002	0,002	0	0	0	0,002	0,001
16	0	0	0	0,001	0,002	0	0	0	0,001	0,001
17	0	0	0	0	0,002	0	0	0	0	0,002
18	0	0	0	0	0,001	0	0	0	0	0
19	0	0	0	0	-0,001	0	0	0	0	-0,001

Примечание - Эти же данные используют при большем или меньшем числе плит в пролетном строении.

Приложение В

ОБЩИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ

ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК СЕЧЕНИЙ

Определение геометрических характеристик элементов (площади сечения элементов и их размеров, моментов инерции сечения, статических моментов и др.) выполняют по результатам замеров сечений; положение арматуры, класс, ее количество и площадь расчетных сечений определяют по данным проектной и исполнительной документации или производят вскрытие или просвечивание арматуры конструкций.

Геометрические характеристики поперечных сечений сложных конфигураций могут быть вычислены, разбивая рассматриваемое сечение на геометрические фигуры, подсчет характеристик которых может быть выполнен по стандартным формулам сопротивления материалов. Пример такого разбиения показан на рисунке В.1, где исходное сечение представлено комбинацией треугольных и прямоугольных элементов.

I - III - элементы бетонной части балки;

А_r - стальная арматура, задаваемая своей площадью;

Z - положение центра тяжести относительно оси А-А

Рисунок В.1 - Элементы поперечного сечения балки

Без существенной потери точности вуты балок при определении жесткостей стержней для построения расчетных моделей могут не учитываться.

Ширину свесов плиты, принимаемую в расчет, рассчитывают согласно подразделу 7.58 СП 35.13330.2011.

Моменты инерции сечения, показанного на рисунке В.1, относительно оси, параллельной оси А-А, могут быть определены по формулам:

- бетонной части

I_b = I_b,aa + I_b,co - Z_sbS_b,aa; (В.1)

- арматуры

I_s = I_s,aa - Z_sbS_s,aa, (В.2)

где Z_sb = (S_b,aa + S_s,aa)A_sb - положение центра тяжести армированного сечения относительно оси А-А, м;

- суммарная приведенная к бетону площадь элементов сечения (с учетом арматуры), м²;

- суммарный статический момент бетонных элементов сечения относительно оси А-А, м³;

- суммарный приведенный к бетону статический момент арматурных элементов сечения относительно оси А-А, м³;

- суммарный момент инерции бетонных элементов сечения относительно оси А-А, м⁴;

- суммарный момент инерции арматурных элементов сечения относительно оси А-А, м⁴;

I_b,co - суммарный момент инерции бетонных элементов относительно их собственных центров тяжести, м⁴.

Геометрические характеристики кольцевого и круглого сечений определяют по формулам:

- кольцевое

(В.3)

- круглое сплошное

(В.4)

где A_b - площадь бетона сплошного круглого сечения, м²;

A_s,tot - площадь сечения всей продольной арматуры, м²;

r_s - радиус окружности, проходящей через центры тяжести стержней рассматриваемой арматуры, м;

r₁ - внешний радиус сечения, м;

r₂ - внутренний радиус кольцевого сечения, м.

Приложение Г

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ

Г.1 Расчет грузоподъемности балочного разрезного пролетного строения из обычного железобетона

Исходные данные

Конструкция пролетных строений в поперечном сечении представляет собой восемь железобетонных балок:

- балки Б1, Б2 (полной длиной L_п = 14,06 м) выполнены в опалубке балок полной длиной L_п = 15,0 м типового проекта серии 3.503.1-73 и установлены при уширении пролетного строения;

- балки Б3 - Б8 выполнены по типовому проекту Союзпроекта, выпуск 56 (доп.) (полная длина балок L_п = 14,06 м).

Расчеты проведены в единицах измерения использованного типового проекта.

Консоли крайних балок наращены: у Б1 - на 0,67 м, у Б8 - на 0,45 м. Поперечное сечение пролетного строения показано на рисунке Г.1. Расчетный пролет

Рисунок Г.1 - Поперечное сечение пролетного строения

(размеры даны в сантиметрах)

Постоянные нагрузки

Нормативная интенсивность от собственного веса балок составляет:

- Б1 и Б2 - 0,913 тс/м (серия 3.503.1-73, лист 11);

- Б3 - Б8 - 0,925 тс/м (выпуск 56 (доп.), лист 11).

Остальные составляющие постоянных нагрузок от монолитных участков продольных швов, наращенных консолей и вышерасположенных элементов мостового полотна определены по данным натурных измерений. Толщина выравнивающего слоя принята осредненной по ширине пролетного строения. Расчетные значения интенсивностей постоянных нагрузок получены с учетом соответствующих коэффициентов надежности согласно пункту 5.1.1 рекомендаций [2] (

для собственного веса элементов балок и ограждений и

- для элементов мостового полотна). Нормативные и расчетные интенсивности от постоянных нагрузок для всех балок пролетного строения приведены в таблице Г.1.

Таблица Г.1

Определение интенсивности от постоянных нагрузок

для балок пролетного строения

Наименование нагрузки	Данные для расчета интенсивности	Величина интенсивности, тс/м, для балок пролетного строения
Наименование нагрузки	Данные для расчета интенсивности	Б1	Б2	Б3	Б4	Б5	Б6	Б7	Б8
Собственный вес балки	Нормативная	0,913	0,913	0,925	0,925	0,925	0,925	0,925	0,925
Собственный вес балки	Расчетная	1,004	1,004	1,018	1,018	1,018	1,018	1,018	1,018
Собственный вес монолитных участков (швов омоноличивания, консолей)	Ширина, м	0,825	0,230	0,240	0,370	0,370	0,370	0,370	0,715
	Толщина, м	0,150	0,150	0,150	0,150	0,150	0,150	0,150	0,150
	Объемный вес, тс/м³	2,500	2,500	2,500	2,500	2,500	2,500	2,500	2,500
	Нормативная	0,309	0,086	0,090	0,139	0,139	0,139	0,139	0,268
	Расчетная	0,340	0,095	0,099	0,153	0,153	0,153	0,153	0,295
Собственный вес ограждений безопасности	Нормативная	0,150	-	-	-	-	-	-	0,150
Собственный вес ограждений безопасности	Расчетная	0,165	-	-	-	-	-	-	0,165
Собственный вес перильных ограждений	Нормативная	0,040	-	-	-	-	-	-	0,040
Собственный вес перильных ограждений	Расчетная	0,044	-	-	-	-	-	-	0,044
Собственный вес мостового полотна (выравнивающего слоя, гидроизоляции, защитного слоя, асфальтобетонного покрытия)	Ширина, м	2,125	1,530	1,540	1,670	1,670	1,670	1,670	2,015
	Толщина, м	0,210	0,210	0,210	0,210	0,210	0,210	0,210	0,210
	Объемный вес, тс/м³	2,500	2,500	2,500	2,500	2,500	2,500	2,500	2,500
	Нормативная	1,116	0,803	0,809	0,877	0,877	0,877	0,877	1,058
	Расчетная	1,339	0,964	0,970	1,052	1,052	1,052	1,052	1,269
Всего	Нормативная	2,528	1,802	1,824	1,941	1,941	1,941	1,941	2,441
Всего	Расчетная	2,892	2,063	2,087	2,223	2,223	2,223	2,223	2,791

Расчетные характеристики сечений, принятые в модели, и параметры поверхностей влияния

Параметры поверхностей влияния определены с использованием пространственной конечно-элементной модели пролетного строения, составленной по рекомендациям подраздела В.2 рекомендаций [2]. Пространственная расчетная схема составлена из балочных элементов общего вида с геометрическими и жесткостными характеристиками таврового сечения, соответствующего реальным балкам без учета армирования. Принятые в расчете геометрические характеристики конечных элементов модели приведены в таблице Г.2.

Таблица Г.2

Геометрические характеристики конечных элементов

ИС NORMPROD: примечание.

Единицы измерения в графе "Площадь, М2" даны в соответствии с официальным текстом документа.

Тип сечения	Балки	Площадь, ^М₂	Моменты инерции, м⁴
Тип сечения	Балки	Площадь, ^М₂	На кручение I_xx	На изгиб в горизонтальной плоскости I_yy	На изгиб в вертикальной плоскости I_zz
1	Б1	0,46875	0,005227	0,025959	0,12622
2	Б2	0,3795	0,004314	0,023753	0,045616
3	Б3	0,406	0,006097	0,023548	0,047022
4	Б4 - Б7	0,4255	0,006272	0,024142	0,059166
5	Б8	0,47725	0,006876	0,025498	0,106513
6	Поперечные в пролете	0,2055	0,001435	0,000385	0,032142
7	Поперечные над опорами	0,10275	0,000664	0,000193	0,004018

В продольном направлении шаг узлов сетки принят равным 1/10 длины расчетного пролета. В поперечном направлении балочные элементы объединены в уровне плиты также балочными элементами общего вида прямоугольного сечения 0,15 x 1,37 м. Пример ординат поверхности влияния изгибающего момента M_y для балки Б1 в середине пролета приведен в таблице Г.3.

Таблица Г.3

Ординаты поверхности влияния изгибающего момента

для балки Б1 в середине пролета

Точка поверхности, м		Ординаты поверхности, м	Точка поверхности, м		Ординаты поверхности, м	Точка поверхности, м		Ординаты поверхности, м	Точка поверхности, м		Ординаты поверхности, м
x	y	Ординаты поверхности, м	x	y	Ординаты поверхности, м	x	y	Ординаты поверхности, м	x	y	Ординаты поверхности, м
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
0,000	0,000	0,0001	0,000	4,110	1,5486	0,000	6,850	2,9727	0,000	10,960	0,9434
0,650	0,000	3,70·10^-5	0,650	4,110	1,3425	0,650	6,850	2,6025	0,650	10,960	0,8259
1,300	0,000	0,0000	1,300	4,110	1,1365	1,300	6,850	2,2321	1,300	10,960	0,7085
2,125	0,000	0,0000	2,125	4,110	0,8931	2,125	6,850	1,5468	2,125	10,960	0,5861
2,950	0,000	0,0000	2,950	4,110	0,6589	2,950	6,850	0,8786	2,950	10,960	0,4655
3,655	0,000	0,0000	3,655	4,110	0,4580	3,655	6,850	0,5683	3,655	10,960	0,3364
4,360	0,000	0,0000	4,360	4,110	0,2962	4,360	6,850	0,3638	4,360	10,960	0,2218
5,195	0,000	0,0000	5,195	4,110	0,1656	5,195	6,850	0,2029	5,195	10,960	0,1241
6,030	0,000	0,0000	6,030	4,110	0,0814	6,030	6,850	0,1002	6,030	10,960	0,0602
6,865	0,000	0,0000	6,865	4,110	0,0337	6,865	6,850	0,0414	6,865	10,960	0,0247
7,700	0,000	0,0000	7,700	4,110	0,0075	7,700	6,850	0,0091	7,700	10,960	0,0054
8,535	0,000	0,0000	8,535	4,110	-0,0045	8,535	6,850	-0,0057	8,535	10,960	-0,0033
9,370	0,000	0,0000	9,370	4,110	-0,0090	9,370	6,850	-0,0112	9,370	10,960	-0,0066
10,205	0,000	0,0000	10,205	4,110	-0,0096	10,205	6,850	-0,0119	10,205	10,960	-0,0070
11,040	0,000	0,0000	11,040	4,110	-0,0086	11,040	6,850	-0,0106	11,040	10,960	-0,0062
11,875	0,000	0,0000	11,875	4,110	-0,0073	11,875	6,850	-0,0090	11,875	10,960	-0,0053
12,710	0,000	0,0000	12,710	4,110	-0,0063	12,710	6,850	-0,0077	12,710	10,960	-0,0045
0,000	2,740	0,9675	0,000	6,850	2,9727	0,000	9,590	1,5202	0,000	13,700	0,0001
0,650	2,740	0,8440	0,650	6,850	2,6025	0,650	9,590	1,3208	0,650	13,700	3,20·10^-5
1,300	2,740	0,7205	1,300	6,850	2,2321	1,300	9,590	1,1215	1,300	13,700	0,0000
2,125	2,740	0,5873	2,125	6,850	1,5468	2,125	9,590	0,8922	2,125	13,700	0,0000
2,950	2,740	0,4579	2,950	6,850	0,8786	2,950	9,590	0,6695	2,950	13,700	0,0000
3,655	2,740	0,3285	3,655	6,850	0,5683	3,655	9,590	0,4674	3,655	13,700	0,0000
4,360	2,740	0,2165	4,360	6,850	0,3638	4,360	9,590	0,3017	4,360	13,700	0,0000
5,195	2,740	0,1216	5,195	6,850	0,2029	5,195	9,590	0,1680	5,195	13,700	0,0000
6,030	2,740	0,0595	6,030	6,850	0,1002	6,030	9,590	0,0821	6,030	13,700	0,0000
6,865	2,740	0,0246	6,865	6,850	0,0414	6,865	9,590	0,0338	6,865	13,700	0,0000
7,700	2,740	0,0055	7,700	6,850	0,0091	7,700	9,590	0,0074	7,700	13,700	0,0000
8,535	2,740	-0,0033	8,535	6,850	-0,0057	8,535	9,590	-0,0046	8,535	13,700	0,0000
9,370	2,740	-0,0066	9,370	6,850	-0,0112	9,370	9,590	-0,0091	9,370	13,700	0,0000
10,205	2,740	-0,0070	10,205	6,850	-0,0119	10,205	9,590	-0,0096	10,205	13,700	0,0000
11,040	2,740	-0,0062	11,040	6,850	-0,0106	11,040	9,590	-0,0086	11,040	13,700	0,0000
11,875	2,740	-0,0053	11,875	6,850	-0,0090	11,875	9,590	-0,0073	11,875	13,700	0,0000
12,710	2,740	-0,0047	12,710	6,850	-0,0077	12,710	9,590	-0,0062	12,710	13,700	0,0000
13,300	2,740	-0,0046	13,300	6,850	-0,0071	13,300	9,590	-0,0057	13,300	13,700	9,00·10^-6
13,890	2,740	-0,0045	13,890	6,850	-0,0066	13,890	9,590	-0,0052	13,890	13,700	3,10·10^-5
13,300	0,000	1,20·10^-5	13,300	4,110	-0,0061	13,300	6,850	-0,0071	13,300	10,960	-0,0042
13,890	0,000	4,30·10^-5	13,890	4,110	-0,0058	13,890	6,850	-0,0066	13,890	10,960	-0,0039
0,000	1,370	0,4637	0,000	5,480	2,2285	0,000	8,220	2,2059	0,000	12,330	0,4502
0,650	1,370	0,4067	0,650	5,480	1,9282	0,650	8,220	1,9107	0,650	12,330	0,3967
1,300	1,370	0,3498	1,300	5,480	1,6280	1,300	8,220	1,6154	1,300	12,330	0,3432
2,125	1,370	0,2910	2,125	5,480	1,2120	2,125	8,220	1,2121	2,125	12,330	0,2902
2,950	1,370	0,2334	2,950	5,480	0,8115	2,950	8,220	0,8215	2,950	12,330	0,2373
3,655	1,370	0,1709	3,655	5,480	0,5423	3,655	8,220	0,5497	3,655	12,330	0,1752
4,360	1,370	0,1143	4,360	5,480	0,3461	4,360	8,220	0,3497	4,360	12,330	0,1174
5,195	1,370	0,0645	5,195	5,480	0,1931	5,195	8,220	0,1945	5,195	12,330	0,0661
6,030	1,370	0,0315	6,030	5,480	0,0953	6,030	8,220	0,0957	6,030	12,330	0,0319
6,865	1,370	0,0000	6,865	5,480	0,0395	6,865	8,220	0,0396	6,865	12,330	0,0131
7,700	1,370	0,0029	7,700	5,480	0,0087	7,700	8,220	0,0087	7,700	12,330	0,0029
8,535	1,370	-0,0017	8,535	5,480	-0,0054	8,535	8,220	-0,0054	8,535	12,330	-0,0018
9,370	1,370	-0,0034	9,370	5,480	-0,0106	9,370	8,220	-0,0107	9,370	12,330	-0,0035
10,205	1,370	-0,0037	10,205	5,480	-0,0113	10,205	8,220	-0,0113	10,205	12,330	-0,0037
11,040	1,370	-0,0033	11,040	5,480	-0,0101	11,040	8,220	-0,0101	11,040	12,330	-0,0033
11,875	1,370	-0,0028	11,875	5,480	-0,0086	11,875	8,220	-0,0086	11,875	12,330	-0,0028
12,710	1,370	-0,0025	12,710	5,480	-0,0073	12,710	8,220	-0,0073	12,710	12,330	-0,0024
13,300	1,370	-0,0025	13,300	5,480	-0,0069	13,300	8,220	-0,0067	13,300	12,330	-0,0023
13,890	1,370	-0,0025	13,890	5,480	-0,0065	13,890	8,220	-0,0061	13,890	12,330	-0,0022

Усилия от постоянных нагрузок

Усилия от постоянных нагрузок определены загружением поверхностей влияния расчетными интенсивностями постоянных нагрузок (см. таблицу Г.1). Все постоянные нагрузки приложены в пространственной расчетной схеме (после объединения балок).

Нагрузка от пешеходов не учитывается согласно пункту 5.2.1 рекомендаций [2]. Прочие нагрузки отсутствуют.

Расчетные усилия от постоянных нагрузок приведены в таблице Г.4.

Таблица Г.4

Расчетные усилия в балках от постоянных нагрузок

Расчетные усилия	Величина расчетных усилий в балках
Расчетные усилия	Б1	Б2	Б3	Б4	Б5	Б6	Б7	Б8
М, тс·м	63,631	45,379	45,903	48,868	48,868	48,868	48,868	61,418
Q, тс	18,579	13,250	13,402	14,268	14,268	14,268	14,268	17,932

Несущая способность балок

Несущие способности балок приняты по данным таблицы А.4 в зависимости от типового проекта (таблица Г.5).

Таблица Г.5

Несущие способности балок

Балки	Типовой проект	Несущая способность
Балки	Типовой проект	по изгибающему моменту М_0,5, тс·м	по поперечной силе Q_оп, тс
Б1, Б2	Серия 3.503.1-73	140,90	48,56
Б3 - Б8	Выпуск 56 (доп.)	172,76	53,01

Усилия от эталонных нагрузок

При определении расчетных усилий от эталонных нагрузок учитывались коэффициенты согласно пунктам 4.1.6 - 4.1.8 рекомендаций [2]. Полосы безопасности при загружении поверхностей влияния приняты по 2 м с каждой стороны проезда.

Величины

для расчета динамических коэффициентов

(пункт 4.1.8 рекомендаций [2]) и коэффициентов надежности

(пункт 4.1.7 рекомендаций [2]) определены по условной линии влияния, полученной пересечением поверхности влияния и вертикальной плоскости, расположенной по оси полосы, дающей наибольший вклад в итоговое усилие. В таблице Г.6 такие полосы обозначены номером 1.

Таблица Г.6

Наибольшие усилия в расчетных сечениях от эталонных нагрузок

Элемент конструкции (сечение, балка), вид проверки	Название эталонного транспортного средства/вариант загружения	Номер полосы движения	Колонна и ее положение, м		Коэффициенты для тележки и осевых нагрузок			Коэффициенты для полосовой нагрузки			Длина загружения	Воздействие от нагрузки				Итого по полосам	Усилие от расчетного воздействия эталонного транспортного средства
			Колонна и ее положение, м		Коэффициенты для тележки и осевых нагрузок			Коэффициенты для полосовой нагрузки				осевой		полосовой
			Ось полосы движения колонны от левого ОБ	ТС вдоль проезда	полосности s_iT (s_iНК)	динамический	надежности	полосности s_iАК	динамический	надежности		нормативное	расчетное	нормативное	расчетное
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18
Балка Б1 в середине пролета, по изгибающему моменту М, тс·м	А11/ с заездом на ПБ	1	1,50	5,85	1,00	1,23	1,36	1,00	1,23	1,20	13,65/13,65	25,42	42,70	9,84	14,55	57,25	62,52
	А11/ с заездом на ПБ	2	4,50	5,85	1,00	1,23	1,36	0,60	1,23	1,20	13,65/13,65	2,53	4,25	1,15	1,02	5,27	62,52
	Н11 (НК-80)	1	3,75	5,25	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	22,86	25,14	-	-	25,14	25,14
	ЭН₃/ общая колонна, с заездом на ПБ	1	1,50	1,85	1,00	1,23	1,36	-	-	-	13,65/13,65	30,68	51,53	-	-	51,53	56,85
	ЭН₃/ общая колонна, с заездом на ПБ	2	4,50	1,85	1,00	1,23	1,36	-	-	-	13,65/13,65	3,17	5,32	-	-	5,32	56,85
Балка Б2 в середине пролета, по изгибающему моменту М, тс·м	А11/ с заездом на ПБ	1	1,50	4,35	1,00	1,23	1,36	1,00	1,23	1,20	13,66/13,66	20,92	35,14	7,60	11,24	46,38	64,68
	А11/ с заездом на ПБ	2	4,50	5,85	1,00	1,23	1,36	0,60	1,23	1,20	13,66/13,66	8,87	14,90	3,84	3,41	18,30	64,68
	Н11 (НК-80)	1	3,75	4,05	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	46,32	50,95	-	-	50,95	50,95
	ЭН₃/ два грузовика в колонне (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), движение назад с заездом на ПБ	1	1,50	1,85	1,00	1,23	1,36	-	-	-	13,66/13,66	24,84	41,73	-	-	41,73	60,19
		2	4,50	1,85	1,00	1,23	1,36	-	-	-	13,66/13,66	10,99	18,46	-	-	18,46	60,19
Балка Б6, расстояние от оси опирания 1,347 м, по поперечной силе Q, тс	Н11 (НК-80)	1	6,88	1,35	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	17,78	19,56	-	-	19,56	19,56
	А11/ с заездом на ПБ	1	7,07	0,75	1,00	1,23	1,38	1,00	1,23	1,20	13,70/12,36	6,16	10,45	1,75	2,59	13,04	20,96
	А11/ с заездом на ПБ	2	10,02	1,61	1,00	1,23	1,38	0,60	1,23	1,20	13,70/12,36	3,94	6,68	1,40	1,24	7,92	20,96
	ЭН₃/два грузовика в колонне (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), движение вперед с заездом на ПБ	1	7,07	0,75	1,00	1,23	1,38	-	-	-	13,70/12,36	7,33	12,44	-	-	12,44	20,43
		2	10,02	1,71	1,00	1,23	1,38	-	-	-	13,70/12,36	4,71	7,99	-	-	7,99	20,43

Примечания

1 Ось полосы движения колонны от левого ОБ - положение оси полосы движения колонны от левого ограждения безопасности.

2 ТС вдоль проезда - положение первой оси транспортного средства (тележки АК, нагрузки НК или ЭН₃) от начала поверхности влияния.

3 ПБ - полоса безопасности и начала поверхности влияния.

4 Движение вперед и назад - менее нагруженная ось транспортного средства, расположенная ближе соответственно к концу и началу поверхности влияния.

5 Полоса 1 дает наибольший вклад в итоговое усилие.

- длина загружения условной линии влияния по оси полосы 1 для расчета соответственно динамических коэффициентов и коэффициентов надежности.

Результаты расчета усилий от эталонных нагрузок для сечений с наименьшими классами по грузоподъемности приведены в таблице Г.6.

Грузоподъемность пролетного строения

Классы определены согласно пункту 4.2.2 рекомендаций [2] в единицах нагрузок А11 (К_АК) и Н11 (К_НК) при К_Э = 11 и эталонной нагрузки ЭН₃ (К_эн) при К_э = 30. Результаты расчетов для наиболее низких классов приведены в таблице Г.7.

Таблица Г.7

Результаты определения грузоподъемности

наиболее низких классов пролетных строений

Элемент конструкции, вид проверки	Несущая способность элемента	Воздействие от постоянной нагрузки S_пост	Допустимое воздействие от временной нагрузки S_врем	Название эталонного транспортного средства/особенности загружения поверхности влияния	Усилие от расчетного воздействия эталонного транспортного средства S_н	Допустимый класс нагрузки К_доп
Балка Б1 в середине пролета, по изгибающему моменту М, тс·м	140,09	63,63	76,46	А11/с заездом на ПБ	62,54	13,45
				Н11 (НК-80)	25,14	33,46
				ЭН₃/общая колонна, с заездом на ПБ	56,85	40,35
Балка Б2 в середине пролета, по изгибающему моменту М, тс·м	140,09	45,38	94,71	А11/ без заезда на ПБ	64,68	16,11
				Н11 (НК-80)	50,95	20,45
				ЭН₃/два грузовика в колонне (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), движение назад с заездом на ПБ	60,19	47,21
Балка Б6, расстояние от оси опирания 1,347 м, по поперечной силе Q, тс	53,01	14,27	38,74	А11/с заездом на ПБ	20,96	20,33
				Н11 (НК-80)	19,56	21,79
				ЭН₃/два грузовика в колонне, движение нагрузки вперед (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), с заездом на ПБ	20,43	56,89

Таким образом, наименьшими классами пролетного строения являются класс балки Б1 по изгибающему моменту в середине пролета в единицах нагрузки АК К_АК = 13,45 и по допускаемой массе эталонной нагрузки ЭН₃ К_ЭН = 40,35 и класс балки Б6 по поперечной силе в опорном сечении в единицах нагрузки АК К_АК = 20,33.

Г.2 Расчет грузоподъемности рамного путепровода

Описание конструкции рамного путепровода и численных моделей

ИС NORMPROD: примечание.

Взамен СН 200-62 Постановлением Госстроя СССР от 30.11.1984 N 200 с 01.01.1986 введены в действие СНиП 2.05.03-84.

Рамный путепровод выполнен применительно к типовому проекту 3.503-27 и имеет схему в полных длинах (15,0 + 2 x 21,0 + 15,0) м. Полная длина путепровода 72,4 м. Ширина проезда составляет 11,5 м, с двумя тротуарами шириной по 1,10 м (рисунок Г.2). Ширина полос безопасности 2,0 м. Проектные нагрузки Н-30, НК-80 (СН 200-62).

Рисунок Г.2 - Общий вид путепровода

(размеры даны в сантиметрах)

Материал конструкций - бетон марки 300 (соответствует классу B22,5 согласно ГОСТ 26633-91).

Рамно-неразрезная конструкция образована путем омоноличивания балок пролетного строения, ригелей и стоек опор над промежуточными опорами. В поперечном сечении пролетное строение состоит из 13 балок высотой 0,6 м с уложенными поверх них железобетонными плитами проезжей части толщиной 0,13 м. Расстояния между осями балок 1,2 м, объединение балок в поперечном направлении выполнено по плите, а в опорных сечениях - по "скрытому ригелю", интегрированному с конструкциями пролетных строений. Общая высота балок пролетного строения составляет 0,73 м. "Скрытый ригель" имеет прямоугольное сечение 0,73 x 1,0 м.

Промежуточные опоры путепровода стоечного типа состоят из пяти стоек сечением 0,35 x 0,45 м, расстояние между стойками 3,2 м. Высота стоек составляет 9 м, а их опирание осуществляется на сборный фундамент мелкого заложения.

Концевые опоры путепровода стоечные однорядные. Состоят из пяти стоек сечением 0,5 x 0,5 м, объединенных поверху монолитной насадкой высотой 0,7 м.

Опирание балок пролетного строения на устоях осуществлено через прокладки.

Продольная схема в расчетных пролетах (14,7 + 21,0 + 21,0 + 14,7) м. Поскольку стойки промежуточных опор жестко не заанкерены в стаканах фундамента, принято шарнирно-неподвижное опирание для опор 2 - 4. Расчетная схема и пространственная геометрическая модель показаны на рисунке Г.3.

Рисунок Г.3 - Расчетная схема (а) и пространственная

геометрическая модель (б) путепровода

(размеры даны в сантиметрах)

Армирование балок и стоек промежуточных опор выполнено в соответствии с типовым проектом 3.503-27 и показано на рисунках Г.4 и Г.5.

Расчетными сечениями при определении грузоподъемности приняты:

для пролетного строения - сечения 1-1, 2-2 и 3-3 (см. рисунок Г.3 а);

для стойки N 3 опоры 3 - сечение в заделке у ригеля.

ИС NORMPROD: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: рисунок В.4 отсутствует, Возможно, имеется в виду рисунок Г.4.


Номер стержней	Диаметр арматуры, мм Класс стали	Площадь стержня, см²	Количество, шт.	Общая площадь, см²
1	А-III	8,042	2	16,084
2	А-III	8,042	1	8,042
3	А-III	8,042	2	16,084
4	А-III	8,042	1 (для рисунка В.4 а)	8,042
4	А-III	8,042	3 (для рисунков В.4 б, в)	24,126
5	А-II	2,011	4	8,044
6	А-II	1,130	4	4,520
7	А-II	1,130	2	2,260
8	А-I	0,503	2	1,006

а - расчетное сечение 1-1; б - то же, 2-2; в - то же, 3-3

Рисунок Г.4 - Армирование балок в сечениях,

показанных на рисунке Г.3

(размеры даны в сантиметрах)

Рисунок Г.5 - Армирование стоек

(для стержня N 1 диаметр арматуры 28 мм, класс стали А-III)

(размеры даны в сантиметрах)

Расчет для всех элементов стоек опор произведен на совместное действие изгибающего момента и продольной силы. При этом рассмотрены следующие варианты загружения: на максимальный момент и сопутствующую продольную силу; на максимальную продольную силу и сопутствующий изгибающий момент.

Расчетные характеристики сечений, принятые в модели

Модуль упругости бетона E_b = 290000 тс/м² (28500 МПа).

Модуль упругости арматуры E_rs = 21000000 тс/м² (206000 МПа).

Коэффициенты приведения n_b = 7,23; n_rs = 1.

Остальные характеристики сечений приведены в таблице Г.8.

Таблица Г.8

Геометрические характеристики сечений

Тип сечения	Балки	Площадь A_b, м²	Моменты инерции, м⁴
Тип сечения	Балки	Площадь A_b, м²	на кручение I_xx	на изгиб в горизонтальной плоскости I_yy	на изгиб в вертикальной плоскости I_zz
1	Крайние	0,4020000	0,0128214	0,0190840	0,0222665
2	Средние	0,3552000	0,0124836	0,0166171	0,0099675
3	"Скрытый ригель"	0,8760000	0,0966511	0,0389017	0,1051200
4	Стойки опор	0,157500	0,0034010	0,0016078	0,0026578
5	"Ригель" опор	0,7300000	0,0714473	0,0324181	0,0608333

Примечание - "Скрытый ригель" - элементы главных балок пролетного строения на длине 1 м над промежуточными опорами, имеющие прямоугольное поперечное сечение 0,73 x 1,20 м в соответствии с конструкцией пролетного строения; "ригель" опор - элементы, перпендикулярные оси путепровода, соединяющие верх стоек.

Грузоподъемность балок пролетного строения

Постоянные нагрузки и внутренние усилия

Постоянные нагрузки (таблицы Г.9, Г.10) определены по геометрическим размерам соответствующих элементов. При этом учтена следующая стадийность монтажа конструкций:

- на временных опорах устанавливают балки пролетных строений (без плиты), расчетные схемы при этом составляют 1,0 x 13,7 м и 1,0 x 19,0 м соответственно для крайних и средних пролетов;

- укладывают плиты проезжей части и выполняют омоноличивание надопорных участков с превращением конструкции в неразрезную систему;

- объединяют балки пролетных строений между собой монолитным бетоном;

- снимают временные опоры.

Таблица Г.9

Постоянные нагрузки на одну крайнюю балку

Наименование нагрузки	Ширина, м	Суммарная толщина, м	Площадь сечения, м²	Объемный вес, тс/м³	Нормативная интенсивность, тс/м	Коэффициенты надежности	Расчетная интенсивность, тс/м
Собственный вес:
балки	-	-	0,25	2,5	0,62	1,1	0,68
плит проезжей части	0,42	0,13	0,05	2,5	0,14	1,1	0,15
Итого от первой части постоянных нагрузок					0,76		0,83
Собственный вес:
бетона омоноличивания	0,52	0,13	0,07	2,5	0,17	1,1	0,19
одежды мостового полотна (выравнивающего слоя, гидроизоляции, защитного слоя, асфальтобетонного покрытия)	0,94	0,35	0,33	2,5	0,82	1,2	0,99
перил и ограждений безопасности	-	-	-	-	0,02	1,1	0,022
Итого от второй части постоянных нагрузок для крайних балок					1,01		1,20

Таблица Г.10

Постоянные нагрузки на одну среднюю балку

Наименование нагрузки	Ширина, м	Суммарная толщина, м	Площадь сечения, м²	Объемный вес, тс/м³	Нормативная интенсивность, тс/м	Коэффициенты надежности	Расчетная интенсивность, тс/м
1	2	3	4	5	6	7	8
Собственный вес:
балки	-	-	0,25	2,5	0,62	1,1	0,68
плит проезжей части	0,84	0,13	0,11	2,5	0,27	1,1	0,30
Итого от первой части постоянных нагрузок					0,89		0,98
Собственный вес:
бетона омоноличивания	0,36	0,13	0,05	2,5	0,12	1,1	0,13
одежды мостового полотна (выравнивающего слоя, гидроизоляции, защитного слоя, асфальтобетонного покрытия)	1,2	0,35	0,42	2,5	1,05	1,2	1,26
Итого от второй части постоянных нагрузок для средних балок					1,17		1,39

Коэффициенты надежности к постоянным нагрузкам приняты по подразделу 5.1 рекомендаций [2].

Усилия от постоянных нагрузок

Усилия от первой части постоянных нагрузок в балках пролетного строения рассчитаны в соответствии со схемой монтажа как для отдельных разрезных балок на двух опорах.

Изгибающие моменты в расчетных сечениях пролетного строения от первой части постоянных нагрузок определены по формуле

(Г.1)

где g - расчетная интенсивность постоянных нагрузок первой стадии работы, тс/м;

- площадь линии влияния изгибающего момента.

Сечение 1-1 (балки с расчетным пролетом

;

- площадь линии влияния

- изгибающий момент в крайних балках

- изгибающий момент в средних балках

Сечение 2-2 (балки с расчетным пролетом

;

- площадь линии влияния

;

- изгибающий момент в крайних балках

- изгибающий момент в средних балках

Положение расчетного сечения для балок пролета 1 x = 0,37,

принято на основании предварительного расчета как для сечения, в котором возникают наибольшие суммарные усилия от двух стадий работы конструкции.

Усилия в расчетных сечениях балок пролетного строения от второй части постоянных нагрузок определены непосредственным загружением продольных балок пространственной конечно-элементной модели линейно распределенными нагрузками с расчетными интенсивностями, приведенными в таблицах Г.9, Г.10.

В результате предварительного анализа выявлены наиболее нагруженные балки пролетного строения, для которых далее представлен детальный расчет грузоподъемности. Для этих балок определены усилия в расчетных сечениях от постоянных и пешеходной нагрузок (таблицы Г.11, Г.12).

Таблица Г.11

ИС NORMPROD: примечание.

Текст дан в соответствии с официальным текстом документа.

Изгибающие моменты в расчетных сечениях 1-1 и 1-2 балок

пролетного строения от постоянных и пешеходной нагрузок

Балка	Изгибающий момент M, тс·м, от нагрузок
	постоянных			пешеходной
	I стадия	II стадия	Сумма	пешеходной
Сечение 1-1
Б1	18,19	15,38	33,57	1,56
Б2	21,47	17,67	39,14	1,39
Б3	21,47	17,73	39,20	0,92
Б4	21,47	17,80	39,27	0,58
Б5	21,47	17,83	39,30	0,38
Б6	21,47	17,84	39,31	0,29
Б7	18,19	17,85	36,04	0,26
Сечение 2-2
Б1	37,45	21,35	58,8	1,76
Б2	44,22	24,42	68,64	1,65
Б3	44,22	24,44	68,66	1,22
Б4	44,22	24,51	68,73	0,86
Б5	44,22	24,56	68,78	0,62
Б6	44,22	24,60	68,82	0,49
Б7	37,45	24,61	62,06	0,45

Таблица Г.12

Изгибающие моменты и поперечные силы

в расчетном сечении 3-3 балок пролетного строения

от постоянных и пешеходной нагрузок

Балка	Изгибающий момент M, тс·м, от нагрузок			Поперечная сила Q, тс, от нагрузок
Балка	постоянных	пешеходной	Сумма	постоянных	пешеходной	Сумма
1	2	3	4	5	6	7
Б1	-43,44	-3,55	-46,99	12,74	1,20	13,94
Б2	-49,14	-2,83	-51,97	14,21	0,83	15,04
Б3	-48,47	-1,60	-50,07	13,47	0,32	13,79
Б4	-50,49	-0,90	-51,39	15,34	0,17	15,51
Б5	-49,29	-0,54	-49,83	14,04	0,09	14,13
Б6	-48,90	-0,37	-49,27	13,61	0,06	13,67
Б7	-51,06	-0,31	-51,37	15,79	0,06	15,85

Усилия от эталонных нагрузок

Расчет выполнен относительно эталонных нагрузок А11, Н11 и ЭН₃ (пункт 4.1.3 рекомендаций [2]). Полосы (колонны) нагрузок поперек оси моста располагались так, чтобы нагрузки оказывали наибольшее воздействие на рассматриваемые сечения балок. Для нагрузки ЭН₃ дополнительно были рассмотрены загружения поверхности влияния колоннами из двух автомобилей согласно пункту 4.1.4 рекомендаций [2].

Величины

для расчета динамического коэффициента

и коэффициента надежности

определены по условной линии влияния, полученной пересечением поверхности влияния и вертикальной плоскости, расположенной по оси полосы, дающей наибольший вклад в итоговое усилие. В таблице Г.13 такие полосы обозначены номером 1. При этом для динамического коэффициента учитывались все участки такой линии, имеющие один знак с рассчитываемым усилием. Для коэффициентов надежности для тележки нагрузки АК и транспортных средств нагрузки ЭН₃ величина

определялась как длина участка условной линии влияния, на котором непосредственно располагались оси указанных нагрузок. На рисунках Г.6, Г.7 показаны поверхность влияния изгибающего момента в сечении 2-2 (балка Б5) и пример определения величин

Рисунок Г.6 - Общий вид поверхности влияния

изгибающего момента в сечении 2-2 (балка Б5)

Рисунок Г.7 - Пример загружения по створу секущей плоскости

поверхности влияния изгибающего момента

в сечении 2-2 (балка Б5)

(размеры указаны в сантиметрах)

Наибольшие усилия (M и (или) Q) в рассматриваемых сечениях пролетного строения от эталонных нагрузок приведены в таблице Г.13.

Таблица Г.13

Наибольшие усилия в расчетных сечениях

от эталонных нагрузок

Элемент конструкции (сечение, балка), вид проверки	Название эталонного транспортного средства/вариант загружения	Номер полосы движения	Колонна и ее положение, м		Коэффициенты для тележки и осевых нагрузок			Коэффициенты для полосовой нагрузки			Длина загружения	Воздействие от нагрузки				Итого по полосам	Усилие от расчетного воздействия эталонного транспортного средства
			Колонна и ее положение, м		Коэффициенты для тележки и осевых нагрузок			Коэффициенты для полосовой нагрузки				осевой		полосовой
			Ось полосы движения колонны от левого ОБ	ТС вдоль проезда	полосности s_iT (s_iНК)	динамический	надежности	полосности s_iАК	динамический	надежности		нормативное	расчетное	нормативное	расчетное
Сечение 3-3, балка Б7, по Q, тс	Н11 (НК-80)	1	4,42	31,10	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	26,06	28,67	-	-	28,67	28,67
	А11/без заезда на ПБ	1	4,82	32,60	1,00	1,02	1,20	1,00	1,02	1,20	42,68/42,68	9,19	11,22	3,40	4,15	15,37	19,60
	А11/без заезда на ПБ	2	7,82	28,40	1,00	1,02	1,20	0,60	1,02	1,20	42,68/42,68	2,45	2,99	1,69	1,24	4,23	19,60
	ЭН₃/два грузовика в колонне (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), движение назад с заездом на ПБ	1	4,82	28,60 46,00	1,00	1,02	1,20	-	-	-	42,68/42,68	11,12	13,58	-	-	13,58	18,05
		2	7,82	24,40 41,80	1,00	1,02	1,20	-	-	-	42,68/42,68	3,66	4,47	-	-	4,47	18,05
Сечение 3-3, балка Б7, по M, тс·м	А11/без заезда на ПБ	1	4,82	28,62	1,00	1,02	1,30	1,00	1,02	1,20	41,74/20,35	-8,90	-11,85	-9,10	-11,18	-23,03	-34,76
	А11/без заезда на ПБ	2	7,82	25,11	1,00	1,02	1,30	0,60	1,02	1,20	41,74/20,35	-5,47	-7,28	-6,03	-4,45	-11,73	-34,76
	Н11 (НК-80)	1	4,42	27,95	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	-27,19	-29,91	-	-	-29,91	-29,91
Сечение 3-3, балка Б4, по M, тс·м	ЭН₃/два грузовика в колонне (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), движение вперед с заездом на ПБ	1	1,50	27,46 45,76	1,00	1,02	1,20	-	-	-	42,62/41,74	-16,26	-19,86	-	-	-19,86	-32,49
Сечение 3-3, балка Б4, по M, тс·м		2	4,50	23,85 45,43	1,00	1,02	1,20	-	-	-	42,62/41,74	-10,34	-12,63	-	-	-12,63	-32,49
Сечение 2-2, балка Б5, по M, тс·м	Н11 (НК-80)	1	4,72	23,60	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	35,16	38,68	-	-	38,68	38,68
	А11/с заездом на ПБ	1	4,50	24,20	1,00	1,00	1,29	1,00	1,00	1,20	57,02/21,48	11,64	16,06	4,36	5,23	21,29	35,90
	А11/с заездом на ПБ	2	1,50	22,70	1,00	1,00	1,29	0,60	1,00	1,20	57,02/21,48	8,77	11,31	4,17	3,00	14,61	35,90
	ЭН₃/два грузовика в колонне (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), движение вперед с заездом на ПБ	1	4,50	22,80 60,65	1,00	1,00	1,20	-	-	-	57,02/36,18	13,76	16,51	-	-	16,51	29,71
		2	1,50	22,80 60,30	1,00	1,00	1,20	-	-	-	57,02/36,18	11,00	13,20	-	-	13,20	29,71
Сечение 1-1, балка Б5, M, тс·м	Н11 (НК-80)	1	4,72	4,10	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	34,23	37,65	-	-	37,65	37,65
	А11/с заездом на ПБ	1	4,50	4,70	1,00	1,07	1,35	1,00	1,07	1,20	35,83/14,77	11,31	16,33	3,85	4,94	21,27	35,64
	А11/с заездом на ПБ	2	1,50	4,70	1,00	1,07	1,35	0,60	1,07	1,20	35,83/14,77	8,17	11,78	3,36	2,59	14,37	35,64
	ЭН₃/два грузовика в колонне (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), движение вперед с заездом на ПБ	1	4,50	3,30 41,14	1,00	1,07	1,20	-	-	-	35,83/14,77	13,48	17,30	-	-	17,30	30,67
		2	1,50	3,30 41,18	1,00	1,07	1,20	-	-	-	35,83/14,77	10,42	13,37	-	-	13,37	30,67

Примечание - Условные обозначения соответствуют условным обозначениям, приведенным к таблице Г.6.

Несущая способность балок пролетного строения

Несущая способность балок пролетного строения по изгибающему моменту

Несущая способность балок по изгибающему моменту в расчетных сечениях определена с учетом стадийности работы сечений. В соответствии с типовым проектом серии 3.503-27 монтаж пролетных строений осуществлялся в следующем порядке.

I стадия работы:

- установка балок без плит проезжей части на временные опоры, расположенные на расстоянии 1 м в обе стороны от промежуточных опор (для крайних пролетов опирание выполнялось на концевую и временную опоры);

- укладка плит проезжей части по всей длине сооружения.

II стадия работы:

- омоноличивание балок над промежуточными опорами, превращение конструкции в неразрезную;

- омоноличивание плит проезжей части;

- снятие временных опор, устройство мостового полотна, установка ограждений безопасности и перил.

Сечение 1-1, I стадия работы

Схема к определению напряжений в арматуре в сечении 1-1 от нагрузок I стадии работы приведена на рисунке Г.8.

Рисунок Г.8 - Схема к определению напряжений в арматуре

в сечении 1-1 от нагрузок I стадии работы

(размеры даны в сантиметрах)

Определяют характер работы сечения на стадии I. Напряжения в нижней (растянутой) фибре

приведенного сечения составляют

где W_b,sb - момент инерции приведенного сечения, м³;

R_bt - расчетное сопротивление бетона растяжению;

M_Iп - изгибающий момент от постоянных нагрузок первой стадии работы (см. таблицу Г.11), МН·м (тс·м).

Поскольку

, то сечение на I стадии работает с трещинами, поэтому напряжения в арматуре

определяют в следующем порядке.

Для изгибаемых элементов произвольного сечения высота сжатой зоны "x" (положение оси А-А) может быть найдена из условия равенства нулю статического момента сечения по формуле

(Г.2)

где S_bx, S_sc, S_si - статические моменты соответственно площадей сжатого бетона, сжатой и i-го ряда растянутой арматуры, м³,

(Г.3)

x - высота сжатой зоны бетона (положение оси А-А), м;

A_bx - площадь сжатой зоны бетона, м²;

x_c - положение центра тяжести сжатой зоны бетона относительно верхней фибры, м;

b - ширина сечения балки по верхней фибре, м;

a - ширина балки на уровне оси А-А, м;

A_si и A_sc - площадь соответственно растянутой и сжатой арматуры, м²;

- расстояние от верхней (сжатой) фибры балки до центра тяжести сжатой арматуры, м;

h_0i - расстояние от верхней (сжатой) фибры балки до центра тяжести i-го ряда растянутой арматуры, м;

n_b - отношение модуля упругости арматуры к модулю упругости бетона (коэффициент приведения).

Поскольку аналитические выражения для вычисления высоты сжатой зоны бетона "x", имеющей форму трапеции, через уравнения (Г.2), (Г.3) достаточно громоздки, то расчет может быть выполнен итерационным путем - задаваясь последовательно значениями "x", добиваются выполнения условия (Г.2) с минимальной погрешностью. При этом в значении "x" достаточно удерживать четыре значащих цифры.

Напряжения в арматуре

определяют по формулам

(Г.4)

где J_red - момент инерции приведенного сечения относительно оси А-А, м⁴.

Момент инерции приведенного сечения получен из уравнения

(Г.5)

где J_bx - момент инерции сжатой трапециевидной части бетонного сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести сжатой зоны бетона (на расстоянии x_c, см. рисунок Г.8), м⁴.

Результаты расчета сечения 1-1 балок на I стадии работы приведены в таблице Г.14.

Таблица Г.14

Результаты расчета

Наименование показателя

Величина показателя для

крайних балок

средних балок

ИС NORMPROD: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: таблица В.11 отсутствует. Возможно, имеется в виду таблица Г.11.

Изгибающий момент от постоянных нагрузок на I стадии работы M_iп, тс·м (МН·м) (см. таблицу В.11)

18,19 (0,185)

21,47 (0,219)

Высота сжатой зоны бетона "x", м

0,2168

0,2169

Площадь сжатой зоны бетона A_bx, м²

0,098580

0,098623

Положение центра тяжести сжатой зоны бетона x_c, м

0,1063

0,1064

Ширина балки "a" на расстоянии "x" от верхней фибры балки, м

0,4294

Момент инерции сжатой части бетона, м⁴

0,001587457

0,001589635

Момент инерции приведенного сечения, м⁴

0,005704006

0,005704007

Статические моменты рядов арматуры, м³:

S_s1

0,00977134

0,00976843

S_s2

0,00176826

0,00176768

S_s3

0,00038094

0,00038078

S_s4

0,00005423

0,00005407

S_sc

0,00108610

0,00108669

Напряжения в стержнях арматуры, тс/м² (МПа):

7749 (79,00)

9144 (93,21)

7012 (71,48)

8274 (84,34)

5375 (54,79)

6342 (64,65)

765 (7,80)

901 (9,81)

-4306 (-43,89)

-5085 (-51,85)

Сечение 1-1, II стадия работы

Схема к определению несущей способности сечения 1-1 на II стадии работы приведена на рисунке Г.9.

Рисунок Г.9 - Схема к определению несущей способности

сечения 1-1 на II стадии работы

(в скобках указан размер для средних балок в сантиметрах)

Расчетные сопротивления приняты:

- для арматуры класса А-III R_s1 = 34500 тс/м² (340 МПа);

- арматуры класса А-II R_s2 = R_sc = 27000 тс/м² (265 МПа).

В расчетной схеме сечения учтены растянутые стержни, удаленные от наиболее растянутой грани (позиция 6 на рисунке Г.8), напряжения в которых заранее не известны. Для нахождения этих напряжений и определения сжатой зоны бетона следует воспользоваться алгоритмом, приведенным в подразделе 4.7.

Примем, что напряжение в стержнях, находящихся в ряду 1, наиболее удаленном от сжатой фибры балки, достигает предельного значения, что с учетом уже появившихся напряжений от I стадии работы составляет:

- для крайних балок

- средних балок

Напряжения в остальных стержнях находят из решения уравнения (98) последовательными приближениями, изменяя величину сжатой зоны бетона "x" с некоторым шагом, пока не будет получено значение F, наиболее близкое к нулю,

(Г.6)

где

i = 2 - 6; (Г.7)

(см. пункт 4.3.6).

Если в процессе расчета напряжение в стержнях i-го ряда

оказывается больше

, то его принимают равным

. Напряжение в стержнях i-го ряда может быть сразу принято равным предельному, если соблюдается условие

, где

- предельная высота сжатой зоны бетона, определяемая по формуле (32).

Результаты расчета напряжений в стержнях арматуры балок в сечении 1-1 приведены в таблице Г.15.

Таблица Г.15

Напряжения в стержнях арматуры балок в сечении 1-1

Ряд стержней

Расстояние до i-го ряда h_0i, м

0,683

0,651

0,58

0,38

0,16

0,05

Крайние балки

ИС NORMPROD: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: таблица В.14 отсутствует. Возможно, имеется в виду таблица Г.14.

Напряжения в стержнях i-го ряда от нагрузок на I стадии работы

, тс/м² (МПа), см. таблицу В.14

7749

(79,00)

7012

(71,48)

5375

(54,79)

765

(7,8)

-4306

(-43,89)

ИС NORMPROD: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: формула (В.7) отсутствует. Возможно, имеется в виду формула (Г.7).

Напряжения в стержнях i-го ряда

, рассчитанные по формуле (В.7), тс/м² (МПа)

412197

(4202)

387006

(3945)

331113

(3375)

173668

(1770)

479

(4,88)

-86116

(-878)

Принятые в расчет напряжения

с учетом напряжений на I стадии работы, тс/м² (МПа)

25752

(263)

26475

(270)

20723

(211)

25246

(257)

25997

(265)

-25997

(-265)

Средние балки

Напряжения в стержнях i-го ряда от нагрузок на I стадии работы

, тс/м² (МПа), см. таблицу В.14

9144

(93,21)

8274

(84,34)

6342

(64,65)

901

(9,81)

-5085

(-51,83)

Напряжения в стержнях

, рассчитанные по формуле (В.7), тс/м² (МПа)

510339

(5202)

480550

(4898)

414455

(4225)

228272

(2327)

23470

(239)

-78931

(-805)

Принятые в расчет напряжения

с учетом напряжений на I стадии работы, тс/м² (МПа)

24384

(249)

25238

(257)

19775

(202)

25113

(256)

25997

(265)

-25997

(-265)

Примечание - Для стержней 5-го ряда, которые на I стадии были сжаты и оказались растянутыми на II стадии работы, напряжения, вычисленные по формуле

, будут больше расчетного сопротивления. В запас прочности принято, что напряжения во всех стержнях независимо от характера их работы на I стадии не должны превышать расчетных сопротивлений.

Предельный изгибающий момент для крайних балок в сечении 1-1

Высота сжатой зоны бетона по формулам (Г.6), (Г.7) для крайних балок составила x = 0,1205 м.

Поскольку выполняется условие

, предельный изгибающий момент M_Iпред. вычисляют по модифицированной формуле (97)

(Г.8)

где S_bx, S_si - статические моменты соответственно площади сжатой зоны бетона и площади сечения i-го стержня относительно центра тяжести рядов 1 и 2 основной растянутой рабочей арматуры, м³;

A_si - площадь i-го ряда растянутой арматуры (приведена на рисунке Г.4), м²;

h - высота балки, м;

a₁₂ - расстояние от низа балки до центра тяжести рядов 1 и 2 основной растянутой рабочей арматуры, м;

ИС NORMPROD: примечание.

Обозначение дано в соответствии с официальным текстом документа.

m_а6,i - коэффициенты условий работы для стержней i-го ряда растянутой арматуры, расположенных от растянутой грани изгибаемого элемента на расстоянии более 1/5 высоты растянутой зоны сечения (a >= h - x)/5), принимают согласно подразделу 7.42 СП 35.13330.2011

(Г.9)

h - x - высота растянутой зоны сечения, м;

a_i - расстояние от оси растянутого арматурного элемента до растянутой грани сечения, м.

Значения коэффициентов условий работы m_а6,i для каждого ряда стержней приведены в таблице Г.16.

Таблица Г.16

Коэффициенты m_а6,i в стержнях арматуры

Ряд стержней	1	2	3	4	5	6
Расстояние h_0i, м	0,683	0,651	0,58	0,38	0,16	0,05
Расстояние a_i, м	0,047	0,079	0,15	0,35	0,57	0,68
Коэффициенты условий работы m_а6,i	1	1	0,986	0,834	0,632	1

M_1пред = 11,75 x (0,94 x 0,1205) x (0,73 - 0,052 - 0,5 x

x 0,1205) - 211 x 0,000226 x (0,73 - 0,58 - 0,052) x 0,986 -

- 257 x 0,000226 x (0,73 - 0,38 - 0,052) x 0,834 - 265 x

x 0,0008044 x (0,73 - 0,16 - 0,052) x 0,632 + 265 x

x 0,000226 x (0,73 - 0,05 - 0,052) x 1 + 0,185 =

= 0,956 МН·м = 95,63 тс·м.

Предельный изгибающий момент для средних балок в сечении 1-1

Высота сжатой зоны бетона по формулам (Г.6), (Г.7) для средних балок с учетом сжатой арматуры составила x = 0,0977 м, что меньше

. Эта же величина без учета сжатой арматуры составила x₁ = 0,1019, что больше

. В этом случае предельный момент определяют по формуле (37), записанной в следующем виде

(Г.10)

m_а6,1 = 1; m_а6,2 = 1; m_а6,3 = 0,981; m_а6,4 = 0,821;

m_а6,5 = 0,646;

ИС NORMPROD: примечание.

Формула дана в соответствии с официальным текстом документа.

M_1пред = 249 x 0,004021 x (0,683 - 0,05) x 1 + 257 x

x 0,000804 x (0,651 - 0,05) x 1 + 202 x x 0,000226 x

x (0,580 - 0,05) x 0,981 +

x 256 x 0,000226 x (0,38 - 0,05) x 0,821 + 265 x 0,0008044 x

x (0,16 - 0,05) x 0,646 + 0,219 = 1,031 МН·м = 101,14 тс·м.

Сечение 2-2, I стадия работы

Схема к определению напряжений в арматуре в сечении 2-2 от нагрузок на I стадии работы приведена на рисунке Г.10.

Рисунок Г.10 - Схема к определению напряжений в арматуре

в сечении 2-2 от нагрузок на I стадии работы

(размеры даны в сантиметрах)

Наименьшие напряжения в нижней фибре приведенного сечения составляют

где W_b,sb - момент инерции приведенного сечения, м³;

R_bt - расчетное сопротивление бетона растяжению, тс/м².

Поскольку

, сечение на I стадии работает с трещинами.

Результаты расчета сечения 2-2 балок на I стадии работы приведены в таблице Г.17.

Таблица Г.17

Результаты расчета сечения 2-2 балок на I стадии работы

Наименования показателя

Величина показателя для

крайних балок

средних балок

ИС NORMPROD: примечание.

Изгибающий момент от постоянных нагрузок на I стадии работы M_Iп, тс·м (МН·м) (см. таблицу В.11)

37,45 (0,382)

44,22 (0,451)

Высота сжатой зоны бетона "x", м

0,2391

Площадь сжатой зоны бетона A_bx, м²

0,108098

Положение центра тяжести сжатой зоны бетона x_c, м

0,1171

Ширина балки "a" на расстоянии "x" от верхней фибры балки, м

0,4242

Момент инерции сжатой части бетона, м⁴

0,0021235

0,001589635

Момент инерции приведенного сечения, м⁴

0,006700136

0,005704007

Статические моменты рядов арматуры, м³:

S_s1

0,00912321

S_s2

0,00491590

S_s3

0,00034451

S_s4

0,00001781

0,00121576

Напряжения в стержнях арматуры, тс/м² (МПа):

12682 (129)

14974 (153)

11389 (116)

13448 (137)

8521 (86,9)

10061 (102)

440 (4,49)

520 (5,30)

-8448 (-86,1)

-9975 (-102)

Сечение 2-2, II стадия работы

Схема к определению несущей способности сечения 2-2 на II стадии работы приведена на рисунке Г.11.

Рисунок Г.11 - Схема к определению несущей способности

сечения 2-2 на II стадии работы

(в скобках указан размер для средних балок в сантиметрах)

Результаты расчета напряжений приведены в таблице Г.18.

Таблица Г.18

Напряжения в стержнях арматуры балок в сечении 2-2

Напряжения в стержнях арматуры балок в сечении 2-2	Ряд стержней
	1	2	3	4	5	6
	Расстояние до i-го ряда h_0i, м
	0,683	0,651	0,58	0,38	0,16	0,05
1	2	3	4	5	6	7
Крайние балки
Напряжения в стержнях i-го ряда от нагрузок на I стадии работы , тс/м² (МПа), см. таблицу Г.17	12682 (129)	11389 (116)	8521 (86,9)	440 (4,49)	-8448 (-86,1)	-
Напряжения в стержнях i-го ряда , рассчитанные по формуле (Г.7), тс/м² (МПа)	375023 (3823)	351573 (3584)	299545 (3053)	152986 (1559)	-8229 (-84)	-88837 (-906)
Принятые в расчет напряжения с учетом напряжений на I стадии работы, тс/м² (МПа)	20913 (213)	22181 (226)	17638 (180)	25564 (261)	25997 (-265)	-25997 (-265)
Средние балки
Напряжения в стержнях i-го ряда от нагрузок на I стадии работы , тс/м² (МПа), см. таблицу Г.17	14974 (153)	13448 (137)	10061 (103)	520 (5,30)	-9975 (-102)	-
Напряжения в стержнях , рассчитанные по формуле (Г.7), тс/м² (МПа)	516005 (5257)	485950 (4851)	419266 (4271)	231424 (2357)	-24797 (-252)	-78516 (-801)
Принятые в расчет напряжения с учетом напряжений на I стадии работы, тс/м² (МПа)	18380 (187)	19906 (203)	15936 (162)	25477 (260)	25997 (265)	-25997 (-265)

Предельный изгибающий момент для крайних балок в сечении 2-2

Высота сжатой зоны бетона по формулам (Г.6), (Г.7) для крайних балок составила x = 0,1295 м.

Поскольку выполняется условие

, предельный изгибающий момент вычисляют по формуле (Г.8)

m_а6,1 = 1; m_а6,2 = 1; m_а6,3 = 0,975; m_а6,4 = 0,809;

m_а6,5 = 0,625;

M_2пред = 11,75 x (0,94 x 0,1295) x (0,73 - 0,059 - 0,5 x

x 0,1295) - 180 x 0,000226 x (0,73 - 0,58 - 0,059) x 0,975 -

- 261 x 0,000226 x (0,73 - 0,38 - 0,059) x 0,809 - 265 x

x 0,0008044 x (0,73 - 0,16 - 0,059) x 0,625 + (265 - 84) x

x 0,000226 x (0,73 - 0,05 - 0,05) x 1 + 0,382 = 1,189 МН·м =

= 116,67 тс·м.

Предельный изгибающий момент для средних балок в сечении 2-2

Высота сжатой зоны бетона из решения уравнения (Г.6) для средних балок с учетом сжатой арматуры составила x = 0,0973 м, что меньше

. Эта же величина без учета сжатой арматуры составила x₁ = 0,1009, что больше

. В этом случае предельный момент определяют по модифицированной формуле (37)

(Г.11)

m_а6,1 = 1; m_а6,2 = 1; m_а6,3 = 0,981; m_а6,4 = 0,821;

m_а6,5 = 0,646;

M_2пред = 187 x 0,004021 x (0,683 - 0,05) x 1 + 203 x

x 0,000804 x (0,651 - 0,05) x 1 + 162 x 0,000226 x (0,580 -

- 0,05) x 0,981 + 260 x 0,000226 x (0,38 - 0,05) x 0,821 +

+ 265 x 0,0008044 x (0,16 - 0,05) x 0,646 + 0,451 =

= 1,075 МН·м = 105,47 тс·м.

Сечение 3-3

Сечение 3-3 (рисунок Г.12) работает в одну стадию на отрицательный момент, поэтому расчет выполнен в соответствии с подразделом 4.3.

Рисунок Г.12 - Схема к определению несущей способности

балок в сечении 3-3

(в скобках указан размер для средних балок в сантиметрах)

Поскольку сжатая зона бетона представляет собой трапецию, то ее высота определена численно, как для сечений 1-1 и 2-2, с использованием формул (Г.2) и (Г.3). По окончании итерационного расчета получены следующие значения:

x = 0,2043 м; A_bx = 0,078894 м²; x = 0,098 м; a = 0,4323 м.

Так как выполняется условие

, предельный изгибающий момент вычисляют по формуле (35)

Несущая способность балок пролетного строения по поперечной силе

Пример расчета несущей способности сечения по поперечной силе приведен для балки Б7 сечения 3-3, имеющей наименьшие значения величины Q_пред. Схема для определения Q_3пред представлена на рисунке Г.13.

Рисунок Г.13 - Схема для определения Q_3пред

(в скобках указан размер для средних балок в сантиметрах)

При расчете несущей способности были рассмотрены варианты начала трещины c₀ с шагом 0,05 м и углы наклона трещины от 30° до 89° с шагом 0,5°. В результате наиболее невыгодное расположение сечения определено при следующих параметрах: c₀ = 0,104 м,

. Длина проекции критической трещины при этом составила 0,558 м.

Несущая способность наклонного сечения по сжатому бетону между наклонными трещинами вычислена из условия (7.58) (подраздел 7.77 СП 35.13330.2011)

(Г.12)

где

= 5 - при хомутах, нормальных к оси элемента;

n₁ = 2100/285 = 7,37 - соотношение модулей упругости арматуры и бетона;

b = 0,41 м - средняя толщина стенки (ребра);

h₀ = 0,683 м - рабочая высота сечения;

A_sw = 2 x 0,0000503 = 0,0001006 м² - площадь сечения ветвей хомутов, расположенных в одной плоскости;

S_w = 0,3 м - расстояние между хомутами по нормали к ним;

Несущая способность наклонного сечения элементов с поперечной ненапрягаемой арматурой определена из условия (7.61) (подраздел 7.78 СП 35.13330.2011)

(Г.13)

где

- суммы проекций усилий всей пересекаемой (соответственно наклонной и нормальной к продольной оси элемента) арматуры при длине проекции сечения c = 0,558 м);

m_a4R_sw = 0,8 x 21000 = 16800 тс/м² - расчетное сопротивление арматуры класса А-I;

m_a4 - коэффициент условий работы арматуры (подраздел 7.40 СП 35.13330.2011);

Q_b - поперечное усилие, передаваемое в расчете на бетон сжатой зоны над концом наклонного сечения, МН (тс), рассчитано по формуле (7.63) (подраздел 7.78 СП 35.13330.2011)

(Г.14)

R_bt - 0,9 МПа - расчетное сопротивление бетона растяжению;

- усилие, воспринимаемое горизонтальной арматурой, МН (тс), определено по формуле (7.65) (подраздел 7.78 СП 35.13330.2011) (так как критическое сечение расположено под углом 50° к оси элемента, то

Величина Q_b не должна превосходить значение Q_bmax, определяемое по формуле

Q_bmax = mR_btbh₀, (Г.15)

где m - коэффициент условий работы

(Г.16)

- касательное напряжение от нормативных нагрузок (постоянных, пешеходных и временных А11 и Н11 (НК-80) по СП 35.13330.2011) в конце наклонной трещины, МПа (тс/м²);

Q - величина поперечной силы от нормативной нагрузки, МН (тс), принятая по данным таблицы Г.13;

S_red - статический момент отсеченной площади приведенного сечения, м³;

I_red - момент инерции приведенного сечения, м⁴;

R_b,sh - расчетное сопротивление бетона скалыванию, МПа (тс/м²).

Для нагрузок А11 и Н11 (НК-80) при R_b,sh = 2,3 МПа, S_red = 0,024206 м³, I_red = 0,028161508 м⁴ и b = 0,414 м по формуле (Г.15) определены соответствующие величины касательных напряжений, коэффициента m и Q_bmax. Результаты расчета приведены в таблице Г.19.

Таблица Г.19

Расчет величины поперечной силы Q_bmax

Нагрузка	Поперечные силы Q, тс (МН), от нагрузки				, тс/м² (МПа)	m	Предельное значение поперечной силы Q_bmax, тс (МН)
Нагрузка	постоянной	пешеходной	временной	Сумма	, тс/м² (МПа)	m	Предельное значение поперечной силы Q_bmax, тс (МН)
Н11	13,29 (0,133)	-	26,6 (0,266)	39,35 (0,393)	81,70 (0,817)	2,00	50,05 (0,500)
А11	13,29 (0,133)	0,05 (0,0005)	11,64 (0,116)	24,98 (0,250)	51,86 (0,519)	2,50	62,41 (0,624)

Поскольку для обеих нагрузок Q_bmax > Q_b = 41,34 тс, то в расчет принята величина Q_b = 41,34 тс. Тогда

Несущую способность наклонного сечения по поперечной силе определяют как минимальное значение из величин (см. пункт 4.4.5)

Допустимые классы балок пролетного строения по грузоподъемности

Допускаемые усилия в балках пролетного строения от временных нагрузок и допустимые классы определены согласно пункту 4.2.2 рекомендаций [2]. Полученные минимальные классы пролетного строения по грузоподъемности приведены в таблице Г.20.

Таблица Г.20

Минимальные классы пролетного строения по грузоподъемности

ИС NORMPROD: примечание.

Ячейки, выделенные серой заливкой в официальном тексте документа, в электронной версии документа отмечены знаком "&".

Элемент конструкции, вид проверки	Несущая способность элемента	Воздействие от нагрузки		Допустимое воздействие от временной нагрузки	Название эталонного транспортного средства/вариант загружения	Усилие от расчетного воздействия эталонного транспортного средства	Допустимый класс нагрузки
Элемент конструкции, вид проверки	Несущая способность элемента	постоянной	пешеходной	Допустимое воздействие от временной нагрузки			Допустимый класс нагрузки
1	2	3	4	5	6	7	8
Сечение 3-3, балка Б7, по Q, тс	43,03	15,79	0	27,24	Н11 (НК-80)	28,67	&10,45&
		15,79	0,06	27,18	А11/без заезда на ПБ	19,60	15,25
		15,79	0,06	27,18	ЭН₃/два грузовика в колонне, движение назад (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), без заезда на ПБ	18,05	45,17
Сечение 3-3, балка Б7, по M, тс·м	-87,08	-51,06	-0,31	-35,71	А11/без заезда на ПБ	-34,76	11,30
Сечение 3-3, балка Б7, по M, тс·м	-87,08	-51,06	0	-36,02	Н11 (НК-80)	-29,91	13,25
Сечение 3-3, балка Б4, по M, тс·м	-87,08	-50,49	0	-35,69	ЭН₃/два грузовика в колонне, движение вперед (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), с заездом на ПБ	-32,49	32,95
Сечение 2-2, балка Б5, по M, тс·м	105,47	68,78	0	39,69	Н11 (НК-80)	38,68	11,29
					А11/с заездом на ПБ	35,90	12,16
					ЭН₃/два грузовика в колонне, движение вперед (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), с заездом на ПБ	29,71	40,08
Сечение 1-1, балка Б5, по M, тс·м	101,14	39,30	0	63,84	Н11 (НК-80)	37,65	18,07
					А11/с заездом на ПБ	35,64	19,09
					ЭН₃/два грузовика в колонне, движение вперед (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), с заездом на ПБ	30,67	60,49

Примечание - ПБ - полоса безопасности.

Грузоподъемность опоры

По результатам расчета грузоподъемности стоек опор 2 и 3 наименьшие допустимые классы получены для стойки N 3 опоры 3, поэтому далее расчет грузоподъемности представлен только этого элемента. Расчетным сечением принято место заделки стойки в ригель, поскольку при рассматриваемой расчетной схеме сооружения (см. рисунок Г.3 а) имеется максимальная величина изгибающего момента при практически максимальной продольной силе (за исключением незначительной доли продольной силы от собственного веса стойки).

Усилия от постоянных нагрузок

Постоянные нагрузки (таблица Г.21) для расчета внутренних усилий определены по геометрическим размерам соответствующих элементов. Коэффициенты надежности к постоянным нагрузкам приняты по подразделу 5.1 рекомендаций [2].

Таблица Г.21

Постоянные нагрузки

Наименование нагрузки	Крайние балки					Средние балки
Наименование нагрузки	Нормальная интенсивность, тс/м	Коэффициент надежности	Расчетная интенсивность, тс/м	Коэффициент надежности	Расчетная интенсивность, тс/м	Нормальная интенсивность, тс/м	Коэффициент надежности	Расчетная интенсивность, тс/м	Коэффициент надежности	Расчетная интенсивность, тс/м
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
Собственный вес:
балки	0,62	1,1	0,68	0,90	0,56	0,62	1,1	0,68	0,90	0,56
плит проезжей части	0,14	1,1	0,15	0,90	0,13	0,27	1,1	0,30	0,90	0,24
бетона омоноличивания	0,17	1,1	0,19	0,90	0,15	0,12	1,1	0,13	0,90	0,11
одежды мостового полотна (выравнивающего слоя, гидроизоляции, защитного слоя, асфальтобетонного покрытия)	0,82	1,2	0,99	0,95	0,78	1,05	1,2	1,26	0,95	1,00
перил и ограждений безопасности	0,02	1,1	0,022	0,90	0,018	-	-	-	-	-
Итого			2,02		1,64			2,37		1,91
	Стойка					Ригель
Собственный вес	0,39	1,1	0,43	0,90	0,35	1,83	1,1	2,01	0,90	1,65

Внутренние усилия от постоянных (первой и второй частей) и пешеходной нагрузок для расчетного сечения стойки приведены в таблице Г.22. Данные по изгибающим моментам поперек оси моста не представлены, поскольку эти загружения в рассматриваемом примере не явились определяющими.

Во избежание двойного приложения нагрузки от собственного веса "скрытого ригеля" в расчетной схеме нагрузка от веса элементов балок пролетного строения над опорами не учитывалась.

Таблица Г.22

Расчетные усилия от постоянных нагрузок

Наименование нагрузки	Продольные силы, тс		Изгибающий момент M_max, тс·м
Наименование нагрузки	N_min	N_max	Изгибающий момент M_max, тс·м
Собственный вес:
пролетного строения и элементов мостового полотна	-111,90	-138,88	0
стоек и ригеля	-3,88	-4,74	0
Итого, длительные нагрузки	-115,78	-143,63	0

Примечание - Знак "минус" для продольных сил N означает сжатие; знак "минус" для изгибающего момента M - поворот против часовой стрелки вокруг оси, перпендикулярной оси путепровода.

Сочетания нагрузок

Для расчета стойки опоры рассмотрены следующие комбинации усилий:

- максимальный изгибающий момент M_max и сопутствующая продольная сила в стойке N_соп;

- максимальная продольная сила в стойке N_max и сопутствующий изгибающий момент M_соп;

- минимальная продольная сила в стойке N_min и сопутствующий изгибающий момент M_соп.

Усилия по каждой из комбинаций определены для двух сочетаний нагрузок (пункт 5.4.1 рекомендаций [2]):

- основное: [постоянные нагрузки] + [вертикальные временные нагрузки];

- дополнительное N 1: [постоянные нагрузки] + 0,8[вертикальные временные нагрузки] + 0,7[горизонтальные продольные нагрузки от торможения].

Усилия от временных нагрузок

Усилия от вертикальных нагрузок M_max, N_соп; N_max, M_соп; N_min, M_соп определены загружением соответствующих поверхностей влияния эталонными нагрузками (рисунки Г.14 и Г.15, таблицы Г.23, Г.24).

Рисунок Г.14 - Схема загружения по секущим створам

поверхностей влияния M и N на максимум изгибающего момента

(сечение поверхностей по оси наиболее нагруженной полосы,

расположенной на расстоянии 5,52 м от левого

ограждения безопасности)

(размеры даны в сантиметрах)

Рисунок Г.15 - Схема загружения по секущим створам

поверхностей влияния M и N на минимум и максимум продольной

силы (сечение поверхностей по оси наиболее нагруженной

полосы, расположенной на расстоянии 5,52 м от левого

ограждения безопасности)

(размеры даны в сантиметрах)

Таблица Г.23

Примеры загружения поверхности влияния усилия M

эталонными нагрузками

Загружение	Нагрузка	Схемы загружения поверхности влияния
1	2	3
На M_max	ЭН₃		Движение вперед
	Н11 (НК-80)		-
	А11 (показана только тележка)		Без заезда на полосу безопасности
На N_max	ЭН₃		Движение назад
	Н11 (НК-80)		-
	А11 (показана только тележка)		Без заезда на полосу безопасности
На N_min	ЭН₃		Движение вперед
	Н11 (НК-80)		-
	А11 (показана только тележка)		Без заезда на полосу безопасности

Таблица Г.24

Усилия в расчетном сечении стойки опоры

от эталонных нагрузок

Нагрузка и направление движения	Номер полосы движения	Колонна и ее положение, м		Длина загружения, м	Коэффициенты						Воздействия								Итого по полосам
		Колонна и ее положение, м		Длина загружения, м	для осевых нагрузок			для полосовой нагрузки			Нормативные				Расчетные
		Ось полосы движения колонны от левого ОБ	ТС вдоль проезда		полосности s_i	динамический	надежности	полосности s_i	динамический	надежности	От осевых нагрузок		От полосовых нагрузок		От осевых нагрузок		От полосовых нагрузок
	Загружение на M_max										M_max, тс·м	N_соп, тс	M_max, тс·м	N_соп, тс	M_max, тс·м	N_соп, тс	M_max, тс·м	N_соп, тс	M_max, тс·м	N_соп, тс
А11	1	5,52	42,16	35,70/21,12	1,0	1,07	1,29	1,0	1,07	1,2	0,87	-10,47	0,87	-8,93	1,20	-14,45	1,12	-11,45	3,70	-40,50
А11	2	8,50	43,10	35,70/21,12	1,0	1,07	1,29	0,6	1,07	1,2	0,86	-9,56	0,26	-1,82	1,18	-13,20	0,20	-1,40	3,70	-40,50
Н11	1	5,92	41,45	-	1,0	1,10	1,00	-	-	-	3,13	-36,89	-	-	3,44	-40,58	-	-	3,44	-40,58
ЭН₃ вперед	1	6,02	6,00; 40,65	35,70/35,70	1,0	1,07	1,20	-	-	-	1,44	-13,97	-	-	1,85	-17,92	-	-	3,71	-34,09
ЭН₃ вперед	2	3,02	5,93; 41,70	35,70/35,70	1,0	1,07	1,20	-	-	-	1,45	-12,61	-	-	1,86	-16,17	-	-	3,71	-34,09
	Загружение на N_min										N_min, тс	M_соп, тс·м	N_min, тс	M_соп, тс·м	N_min, тс	M_соп, тс·м	N_min, тс	M_соп, тс·м	N_min, тс	M_соп, тс·м
А11	1	5,52	6,20	28,80/14,40	1,0	1,12	1,36	1,0	1,12	1,2	1,08	0,34	1,64	0,52	0,90	0	1,21	0	4,21	0,15
А11	2	8,50	61,70	28,80/14,40	1,0	1,12	1,36	0,6	1,12	1,2	0,76	-0,24	1,15	-0,36	0,26	0	0,21	0	4,21	0,15
Н11	1	5,62	5,90	-	1,0	1,10	1,00	-	-	-	2,66	0,84	-	-	2,93	0,92	-	-	2,93	0,92
ЭН₃ вперед	1	5,52	6,30; 60,38	28,80/28,80	1,0	1,12	1,21	-	-	-	1,89	0	-	-	2,57	0	-	-	5,12	0
ЭН₃ вперед	2	8,52	6,19; 60,30	28,80/28,80	1,0	1,12	1,21	-	-	-	1,88	0	-	-	2,55	0	-	-	5,12	0
	Загружение на N_max										N_max, тс	M_соп, тс·м	N_max, тс	M_соп, тс·м	N_max, тс	M_соп, тс·м	N_max, тс	M_соп, тс·м	N_max, тс	M_соп, тс·м
А11	1	5,52	34,70	42,60/42,60	1,0	1,02	1,20	1,0	1,02	1,2	-15,48	-0,07	-18,54	0	-18,95	-0,09	-22,69	0	-64,90	-0,63
НК	2	8,50	33,36	42,60/42,60	1,0	1,02	1,20	0,6	1,02	1,2	-15,13	-0,44	-6,45	0	-18,52	-0,54	-4,74	0	-64,90	-0,63
	1	5,62	34,10	-	1,0	1,10	1,00	-	-	-	-55,65	0,19	-	-	-61,22	0,21	-	-	-61,22	0,21
	1	5,77	30,70; 48,10	42,59/42,59	1,0	1,02	1,20	-	-	-	-32,91	0,45	-	-	-40,20	0,55	-	-	-81,94	0,72
ЭН₃ назад	2	2,77	19,93; 37,33	42,59/42,59	1,0	1,02	1,20	-	-	-	34,17	0,14	-	-	-41,74	0,17	-	-	-81,94	0,72

Примечание - Условные обозначения соответствуют условным обозначениям, приведенным к таблице Г.6.

В таблице Г.24 приведены усилия, полученные при невыгодном размещении эталонных нагрузок на проезжей части: А11 - без заезда на полосу безопасности; ЭН₃ - при загружении каждой полосы двумя автомобилями (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]) с расположением менее нагруженной оси вперед или назад по ходу движения.

Для каждой полосы указано расположение ее оси от левого ограждения безопасности и расстояние от условного начала проезда (поверхности влияния) до ближайшей оси колесного транспортного средства (тележки А11, Н11 и ЭН₃). Для нагрузки ЭН₃ указано также положение второго автомобиля от начала проезда (поверхности влияния).

Знак "минус" для продольных сил N означает сжатие; знак "минус" для изгибающего момента M - действие против часовой стрелки вокруг оси, перпендикулярной оси путепровода.

Воздействия горизонтальной продольной нагрузки от торможения или тягового усилия T с наиболее нагруженных полос движения одного направления для опоры 3 определены по формулам пункта 5.3.5 рекомендаций [2]:

- от распределенной части нагрузки А11

T_АК = T₁K; (Г.17)

на M_max

; T_АК = 1,785 x 11 = 19,635 тс,

на N_min

; T_АК = 1,440 x 11 = 15,84 тс,

на N_max

; T_АК = 2,130 x 11 = 23,43 тс;

- от эталонной трехосной нагрузки ЭН₃

(Г.18)

на M_max T_э = 0,5 x 1,0 x 1,2 x (2 x 30) = 36 = 0,6m_э = 0,6 x 60 = 36; принято T_э = 36 тс,

на N_min T_э = 0,5 x 1,0 x 1,21 x (2 x 30) = 36,3 > 0,6m_э = 0,6 x 60 = 36; принято T_э = 36 тс,

на N_max T_э = 0,5 x 1,0 x 1,2 x (2 x 30) = 36; принято T_э = 36 тс,

где m_i,э - вес автомобилей эталонной трехосной нагрузки ЭН₃, расположенных на поверхности влияния, тс.

Величины T_э приняты не более 0,6m_э = 0,6 x 60 = 36 тс, поскольку для всех случаев выполняется условие

(пункт 5.3.5 рекомендаций [2]).

В расчетной схеме нагрузки от торможения приложены по осям соответствующих полос движения на расстоянии 1,5 м от верха покрытия проезжей части пролетного строения. Учитывая, что в конечно-элементной модели ось балочного конечного элемента принята совпадающей с центром тяжести балки, то фактический эксцентриситет приложения тормозной нагрузки от оси по высоте составил 1,5 + 0,35 + 0,452 = 2,302 м.

Изгибающие моменты в рассматриваемом сечении стойки от торможения нагрузки приведены в таблице Г.25.

Таблица Г.25

Изгибающие моменты в расчетном сечении стойки опоры

от торможения эталонных нагрузок

Загружение	Изгибающие моменты, тс·м
	от распределенной нагрузки А11			от эталонной нагрузки ЭН₃
	Нормативные	Коэффициент надежности	Расчетные	Нормативные	Коэффициент надежности	Расчетные	Направление движения
На M_max	21,91	1,2	26,29	-16,73	1,20	-20,08	Вперед
На N_min	8,84	1,2	10,61	-16,73	1,21	-20,08	Вперед
На N_max	13,07	1,2	15,68	16,73	1,20	20,08	Назад

Усилия в расчетном сечении по сочетаниям нагрузок даны в таблице Г.26.

Таблица Г.26

Усилия в расчетном сечении стойки опоры

по сочетаниям нагрузок

Эталонная нагрузка	Загружение	Сочетание	Усилия в расчетном сечении от нагрузок
			постоянных		пешеходных		эталонных		Итого
			M, тс·м	N, тс	M, тс·м	N, тс	M, тс·м	N, тс	M, тс·м	N, тс
А11	На M_max	1	0	-143,63	0,15	0,22	3,84	-41,44	3,98	-184,85
	На M_max	2	0	-143,63	0,12	0,18	21,47	-33,16	21,59	-176,61
	На N_min	1	0	-115,78	0	0,46	0,17	4,33	0,17	-110,99
	На N_min	2	0	-115,78	0	0,37	7,56	3,47	7,56	-111,95
	На N_max	1	0	-143,63	0	-0,01	-0,62	-64,90	-0,62	-208,54
	На N_max	2	0	-143,63	0	-0,01	10,48	-51,92	10,48	-195,56
Н11	На M_max	1	0	-143,63	-	-	3,44	-40,58	3,44	-184,21
	На N_min	1	0	-115,78	-	-	2,93	0,92	2,93	-114,86
	На N_max	1	0	-143,63	-	-	0,21	-61,22	0,21	-204,85
ЭН₃	На M_max	1	0	-143,63	0,15	0,22	3,71	-34,13	3,86	-177,54
	На M_max	2	0	-143,63	0,12	0,18	-11,09	-27,30	-10,97	-170,75
	На N_min	1	0	-115,78	0	0,46	0	5,11	0	-110,21
	На N_min	2	0	-115,78	0	0,37	-14,06	4,09	-14,06	-111,33
	На N_max	1	0	-143,63	0	-0,01	0,72	-82,11	0,72	-225,75
	На N_max	2	0	-143,63	0	-0,01	14,63	-65,68	14,63	-209,33

Примечание - Сочетание 1 = [постоянные нагрузки] + [вертикальные временные нагрузки]; сочетание 2 = [постоянные нагрузки] + 0,8[вертикальные временные нагрузки] + 0,7[горизонтальные продольные нагрузки от торможения].

Грузоподъемность стойки как внецентренно сжатого элемента

Грузоподъемность стойки как внецентренно сжатого элемента определена согласно рекомендациям подраздела 4.5:

- площадь приведенного сечения A = 0,186948 м²;

- положение центра тяжести приведенного сечения Z = 0,225 м;

- радиус ядра сечения r = 0,073 м.

Свободная длина стойки для расчета вдоль моста принимается согласно приложению Д рекомендаций [2].

Расчетная длина стойки

определена с учетом условий закрепления ее концов по формуле

(Г.19)

где

- геометрическая длина стойки (расстояние между точками закрепления, рисунок Г.16) в расчетной схеме, м;

- коэффициент свободной длины стержня, которому соответствует частный случай Ж, приведенный в таблице Д.1 рекомендаций [2], определенный по формуле

(Г.20)

;

EI = 8927,23 тс/м² - приведенная жесткость рассчитываемой стойки опоры 3;

C_m = 108322 тс·м - изгибающий момент в верхней точке закрепления стойки, отвечающий повороту сечения в этой точке на

(определен соответствующим загружением расчетной схемы путепровода);

C_n = 338,02 тс - продольная сила в верхней точке закрепления стойки, отвечающей смещению точки на

(определена соответствующим загружением расчетной схемы путепровода).

Рисунок Г.16 - Схема к определению расчетной длины

стойки опоры

Расчетная длина стойки

Случайный эксцентриситет относительно центра тяжести приведенного сечения e_с,сл (см. пункт 4.5.5) равен

Поскольку несущая способность внецентренно сжатых элементов зависит от действующих нагрузок, то нахождение классов конструкции по грузоподъемности целесообразно выполнять численно (итерационным путем). Для этого формулы для определения усилий от временных нагрузок S_врем модифицированы следующим образом:

(Г.21)

где

- коэффициенты сочетания соответственно для рассматриваемой эталонной нагрузки АК, НК или ЭН₃ и пешеходной нагрузки;

S_эт, S_пеш - значение усилия (изгибающего момента или продольной силы) соответственно от рассматриваемой эталонной нагрузки АК, НК или ЭН₃ и пешеходной нагрузки (см. таблицу Г.23);

К_эт - значение класса К эталонных нагрузок АК и НК или массы m_эт для нагрузки ЭН₃, в единицах которых выполняют расчет;

К_доп - значение допускаемого (искомого) класса К или массы m_эт, величины которых определяются итерационным путем.

В расчетах следует удерживать не менее трех значащих цифр после запятой. Поскольку в ходе итерационного расчета может появиться несколько решений, выбирать следует то, при котором величины N_несe и N_дейстe будут минимально положительными.

Общий порядок расчета:

1 Для эталонных нагрузок, в единицах которых определяют грузоподъемность, находят значения усилий (изгибающего момента и продольной силы) S_эт.

2 Принимая К_доп = К_эт, вычисляют величины S_врем для рассматриваемых сочетаний нагрузок.

3 Согласно указаниям подраздела 4.5, по приведенному ниже примеру находят значения предельных величин N_нес и N_несe₁ и этих же величин N_дейст и N_дейстe₁ от принятых на шаге расчета нагрузок S_врем в зависимости от выполняемых проверок (на прочность или устойчивость).

4 Если

или

, корректируют значение К_доп в

(при N_нес < N_дейст или N_несe₁ < N_дейстe₁) или меньшую сторону на величину

, назначаемую из условия скорейшей сходимости расчета (

- желаемая точность определения К_доп).

5 При новом значении К_доп определяют усилия S_врем и повторяют шаги расчета 3 - 5 до выполнения условий

(Г.22)

Определение грузоподъемности стойки при расчете на максимальный момент

Поскольку стойка имеет тип сечения IVб (см. пункт 4.3.1) с двумя осями симметрии и армирована непреднапряженной арматурой, расположенной по периметру (см. рисунки 7 и Г.5), то расчет произведен согласно рекомендациям пунктов 4.5.25, 4.5.26.

Усилия от длительно действующих (постоянных) нагрузок (см. таблицу Г.25) равны

Приведем пример расчета для нагрузки АК.

В результате итерационного расчета для сочетания 1 получен допустимый класс К_доп = 21,31.

Усилия от кратковременно действующих нагрузок сочетания 1 (пешеходные, временные А11, см. таблицы Г.25 и Г.26) при К_АК = 21,31 (коэффициенты сочетания учтены в данных таблицы Г.25) равны:

Расчетный эксцентриситет относительно центра тяжести приведенного сечения e_c (см. пункт 4.5.5) составляет

, принимаем e_c = 0,036 м.

Поскольку e_c = 0,03507 м < r = 0,073 м, то расчет грузоподъемности произведен по прочности и устойчивости.

Проверка устойчивости элемента при классе К = 21,31 проводится в соответствии с пунктом 4.5.11.

При

и e_c/r = 0,48 имеем

. Коэффициент продольного изгиба равен

где b - сторона прямоугольного сечения, нормальная к направлению перемещения элемента, м;

, N_m - расчетное продольное усилие соответственно от постоянной и временной нагрузки, тс;

- полное расчетное продольное усилие, тс.

Предельное усилие по условию устойчивости элемента определено по формуле (97) с учетом, что

(

- площадь арматуры, м²; A_b - площадь бетонного сечения, м²),

N_дейст = 224,119 тс < N_пред = 417,514 тс.

Условие устойчивости при классе К = 21,31 выполнено.

Проверка прочности элемента при классе К = 21,31 осуществляется в соответствии с пунктами 4.5.25, 4.5.26.

Площадь арматуры

, расположенной у одной из граней, параллельных плоскости изгиба, составляет

площадь арматуры A_st, расположенной у граней, перпендикулярных плоскости изгиба,

где A_s,tot - общая площадь арматурных стержней, м²;

- площадь одного промежуточного стержня, м²;

- число промежуточных стержней у рассматриваемой грани.

Вычисляем коэффициенты

где h - размер сечения вдоль моста, м;

d_s - расстояние от наименее сжатого края сечения до ближайшей оси расположения арматурных стержней (см. рисунок Г.5);

N = 224,112 тс = 2,285 МН.

Высота сжатой зоны бетона равна

где

(см. пункт 4.3.6).

Относительная высота сжатой зоны бетона

Предельная относительная высота сжатой зоны бетона (см. пункт 4.3.6) составляет

Поскольку

, то вычисляем коэффициенты по формулам (77), (82):

Расчет коэффициента

выполняется согласно пункту 4.5.11.

Коэффициент

(см. пункт 4.5.9):

где e₁ = |e_c| + Z_sb - d_s = 0,0225 + 0,45/2 - 0,055 = 0,193;

e₁ = |e_c| + Z_sb - d_s = 0,0307+ 0,45/2 - 0,055 = 0,205;

;

- соответственно изгибающий момент, тс·м, и нормальная сила, тс, в сечении от постоянных нагрузок;

M, N - то же, от постоянной и временной вертикальной нагрузок и горизонтальных воздействий временных нагрузок;

Z_sb - положение центра тяжести приведенного сечения относительно наименее сжатой грани сечения, м;

d_s - расстояние от наименее сжатой грани сечения до центра тяжести наименее сжатой арматуры, м.

Коэффициент

равен

принимаем

Условная критическая сила N_cr (см. пункт 4.5.8) составляет

где I_b, I_s - момент инерции площади сечения соответственно бетона без учета трещин в нем и арматуры, м⁴;

n₁ = E_s/E_b - коэффициент приведения арматуры к бетону.

Коэффициент

(см. пункт 4.5.11) равен

Проверяем прочность сечения по формуле (83)

Таким образом, следует констатировать, что класс К_доп = 21,31 определен верно.

Поскольку все остальные расчеты производятся аналогично, то приведем лишь итоговые значения расчетов (таблица Г.27).

Таблица Г.27

Допустимые классы стойки опоры по сочетаниям нагрузок

Эталонная нагрузка	Загружение	Сочетание	Допустимый класс К_доп	Усилия от эталонных и пешеходных нагрузок		Итого, включая усилия от постоянных нагрузок		Эксцентриситеты, м		Критическая сила			Расчет по устойчивости							Расчет по прочности
Эталонная нагрузка	Загружение	Сочетание	Допустимый класс К_доп	M_врем, тс·м	N_врем, тс	M, тс·м	N, тс	e₀	e		N_cr, тс		e_c/r				N_нес, тс	N_дейст, тс		x, м	N_несe	, м
АК	на M_max	1	21,31	7,86	-80,49	7,86	-224,12	0,03507	0,205	1,60	389,75	2,353	0,48	0,45	0,260	0,306	417,7	224,1	1,235	0,317	18,50	0,082	18,49
	на M_max	2	6,27	12,36	-19,08	12,36	-162,71	0,07595	0,076	1,69	96,53	2,158	1,04	-	-	-	-	-	0,896	0,259	26,67	0,164	26,66
	на N_min	1	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	на N_min	2	25,00	17,184	-107,52	17,184	107,523	0,15982	0,330	0,592	0,207	30,19	2,19	-	-	-	-	-	0,592	0,207	30,19	0,281	30,19
	на N_max	1	19,09	1,076	-112,61	1,076	-256,24	0,00420	0,193	1,56	439,98	2,395	0,31	0,50	0,260	0,329	448,9	256,2	1,411	0,347	13,81	0,540	13,81
	на N_max	2	10,57	10,07	-49,88	10,07	-193,51	0,05202	0,052	1,64	344,43	2,282	0,71	0,45	0,418	0,423	404,3	193,5	1,006	0,288	22,98	0,119	22,97
НК	на M_max	1	23,67	3,44	-40,58	7,402	-230,95	0,03205	0,202	1,59	400,15	2,365	0,44	0,49	0,457	0,469	638,7	230,9	1,272	0,323	17,50	0,076	17,50
НК	на N_max	1	20,23	0,386	-112,58	0,386	-256,21	0,00151	0,193	1,56	439,95	2,394	0,31	0,50	0,260	0,329	641,3	256,2	1,411	0,347	13,81	0,540	13,81
ЭН₃	на M_max	1	24,02	8,253	-74,76	8,253	-218,39	0,03779	0,208	1,61	381,06	2,343	0,52	0,35	0,457	0,412	561,9	218,3	0,122	0,311	19,34	0,089	19,33
	на M_max	2	31,23	11,66	-28,60	11,665	172,23	0,06773	0,238	1,675	315,37	2,203	0,93	0,20	0,260	0,248	337,6	172,2	0,122	0,268	25,70	0,149	25,70
	на N_min	1	-	0	5,57	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	на N_min	2	36,17	14,06	4,46	16,949	110,40	0,15352	0,324	1,624	252,73	1,776	2,10	-	-	-	-	-	0,122	0,209	30,10	0,273	30,10
	на N_max	1	52,67	1,264	-144,15	1,264	259,93	0,00486	0,193	1,445	464,93	2,268	0,31	0,50	0,260	0,354	482,6	259,9	0,122	0,350	13,27	0,051	13,26
	на N_max	2	25,21	14,63	-65,69	12,292	170,97	0,07189	0,242	1,539	326,15	2,102	0,98	0,18	0,260	0,228	311,3	171,0	0,942	0,267	25,84	0,151	25,84

Примечания

1 Сочетание 1 = [постоянные нагрузки] + [вертикальные временные нагрузки]; сочетание 2 = [постоянные нагрузки] + 0,8[вертикальные временные нагрузки] + 0,7[горизонтальные продольные нагрузки от торможения].

2 Знак "минус" для продольных сил N означает сжатие. В расчетные формулы эти величины подставляются со знаком "плюс".

3 Расчет по сочетанию 1 при загружении на минимальную продольную силу N_min для нагрузок АК и НК исключен, классы К_доп получены более 300.

Согласно данным таблицы Г.27 грузоподъемность стойки опоры 3 в единицах нагрузок АК в двух случаях загружения (на M_max, сочетание 2, К_доп = 6,27; на N_max, сочетание 2, К_доп = 10,57) оказалась недостаточной (К_доп < 11).

В соответствии с пунктом 4.3.1 рекомендаций [2] для введения ограничений на пропуск нагрузок требуется, чтобы одновременно с К_АК < 11 класс К_ЭН3 был меньше 30.

Для случая загружения на M_max (сочетание 2) К_АК = 6,27, К_ЭН3 = 31,23. Ограничения на пропуск нагрузок не устанавливаются.

Для случая загружения на N_max (сочетание 1) К_АК = 21,31, К_ЭН3 = 24,20. Ограничения на пропуск нагрузок не устанавливаются.

Для случая загружения на N_max (сочетание 2) К_АК = 10,57, К_ЭН3 = 25,21. Пропуск транспортных средств с максимальной массой больше 25 тс по сооружению не допускается.

Грузоподъемность путепровода

В результате проведенных расчетов грузоподъемность путепровода составляет:

- К_НК = 10,45 и К_АК = 10,48 по прочности балки N 7 над опорой 3 (сечение 3-3);

- К_АК = 10,57 и К_ЭН3 = 25,21 по прочности стойки N 3 опоры 3.

Согласно пункту 4.3.1 рекомендаций [2] пропуск транспортных средств с максимальной массой больше 25 тс по сооружению не допускается.

Г.3 Расчет грузоподъемности преднапряженного неразрезного пролетного строения

Исходные данные

Пролетное строение - индивидуального проектирования, балочное неразрезное сборное из предварительно напряженного железобетона - выполнено по схеме (20,70 + 39,00 + 20,70) м (рисунок Г.17).

Рисунок Г.17 - Схема неразрезного пролетного строения

(размеры даны в сантиметрах)

Неразрезная балка компонуется в продольном направлении из трех блоков заводского изготовления полной длиной соответственно 20, 33 и 20 м. Заводская напрягаемая арматура принята из 4-прядевых пучков, каждая прядь из каната К7-1400-С диаметром 15 мм. Балки полными длинами 20 и 33 м устанавливаются на временные опоры по балочно-разрезной схеме и объединяются между собой монолитными участками длиной вдоль оси путепровода 4 м. В балках и на монолитных участках размещены неизвлекаемые каналообразователи из металлорукава внутренним диаметром 80 мм. Через них после омоноличивания продольных участков дополнительно с двух торцов пролетного строения натянуты два пучка напрягаемой арматуры из 12-прядевых канатов К7-1400-С диаметром 15 мм с анкерами типа АКС 12.

В поперечном направлении пролетное строение состоит из четырех промежуточных и двух крайних балок высотой 1,53 м. Толщина плиты проезжей части составляет 0,18 м, толщина ребра в пролете - 0,18 м, в приопорной зоне (кроме балок полной длиной 20 м со стороны опор 2 и 3) - 0,36 м. Поперечное сечение пролетного строения в совокупности с конструкцией мостового полотна является симметричным (рисунок Г.18).

а - сечение 1-1 в пролете; б - сечение 2-2 на опоре

ИС NORMPROD: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: рисунок В.17 отсутствует. Возможно, имеется в виду рисунок Г.17.

Рисунок Г.18 - Поперечное сечение пролетного строения, схема

которого показана на рисунке В.17

(размеры даны в сантиметрах)

Пролетное строение выполнено из бетона класса B45 (R_b = 22 МПа, R_bt = 1,3 МПа). Основная рабочая арматура - канаты К7-1400-С диаметром 15 мм (R_p = 1025 МПа, R_pn = 1410 МПа). Поперечная арматура - ненапрягаемая

класса А-400 (R_sw = 280 МПа). Шаг арматуры сеток в приопорном сечении 10 см.

Балки пролетного строения опираются на резино-металлические опорные части.

Анализ исходных данных, выбор видов и количества точек проверки

Для шести балок, образующих поперечное сечение пролетного строения, предусмотрено девять проверок исходя из анализа эпюр внутренних усилий и напряжений балок пролетного строения от действия постоянных нагрузок. Пространственная конечно-элементная модель выполнена по типу "балочного ростверка" согласно данным подраздела В.2 рекомендаций [2]. Описание модели приведено в таблицах Г.28 - Г.31 и на рисунке Г.19 (К1, К2 - консоли балки, штриховыми линиями показаны положения узлов поперечных балок "балочного ростверка" в соответствии с координатой "x" (см. таблицу Г.31)).

Рисунок Г.19 - Схема к назначению типов поперечных сечений

элементов "балочного ростверка" (размеры даны в сантиметрах)

Таблица Г.28

Геометрические характеристики сечения главных балок

Тип сечения	Площадь сечения, м²	Моменты инерции сечения, м⁴
Тип сечения	Площадь сечения, м²	На кручение I_xx	На изгиб в горизонтальной плоскости I_yy	На изгиб в вертикальной плоскости I_zz
1	1,0209	0,0352	0,2704	0,2017
2	0,8454	0,0169	0,2526	0,1963
3	2,0544	0,4342	0,4768	0,4978
4	2,1422	0,5038	0,4840	0,5177
5	0,9705	0,0346	0,2505	0,1505
6	0,7950	0,0163	0,2343	0,1456
7	3,2130	1,4006	0,6268	1,1808

Таблица Г.29

Распределение типов сечений по элементам главных балок

Координата, м	Начало x_н	0	7,2	19,7	23,7	31,2	50,7	56,7	60,7	74,7
Координата, м	Конец x_к	7,2	19,7	23,7	31,2	50,7	56,7	60,7	74,7	80,4
Тип сечения для элементов главных балок	Б1, Б6	1	2	3	1	2	1	4	2	1
Тип сечения для элементов главных балок	Б2, Б3, Б4, Б5	5	6	7	5	6	5	7	6	5

Примечание - Длина участков схемы с одинаковым типом сечения определяется разницей координат между началами соседних участков (по возрастанию координат). Например, длина первого участка с типом сечения 1 составит 7,2 - 0 = 7,2 м.

Таблица Г.30

Геометрические характеристики сечения поперечных балок

"балочного ростверка"

Тип сечения	Площадь сечения, м²	Моменты инерции сечения, м⁴
Тип сечения	Площадь сечения, м²	На кручение I_xx	На изгиб в горизонтальной плоскости I_yy	На изгиб в вертикальной плоскости I_zz
8	0,1350	0,0012	0,0004	0,0063
9	1,1475	0,1490	0,2238	0,0538

Таблица Г.31

Распределение типов сечений по элементам поперечных балок

"балочного ростверка"

Координата "x" ее начала участка или шаг расположения конечных элементов, м		0	0,45	1,20	(24 x 0,75)	19,95	(4 x 0,75)	23,7	(44 x 0,75)	57,45	(4 x 0,75)	61,2	(24 x 0,75)	79,95	80,4
Тип сечения элементов на линиях	К1, К2	8	8	8	8	8	8	8	8	8	8	8	8	8	8
Тип сечения элементов на линиях	Б1 - Б6	8	8	8	8	9	9	9	8	9	9	9	8	8	8

Примечания

1 В скобках указан шаг конечных элементов от начала предшествующего участка. Наложение конечных элементов с разными типами сечений друг на друга не допускается. Конечные элементы поперечных балок "балочного ростверка" расположены выше оси главных балок на 0,45 м и соединены с ними жесткими связями.

2 Закрепления главных балок установлены согласно рисунку Г.17 ниже осей главных балок на 0,99 м.

3 Для каждой балки проверяется прочность сечения по минимальному (сечение 1-1) и максимальному (сечение 2-2) изгибающим моментам и по поперечной силе в приопорном сечении (сечение 1-1) (см. рисунки Г.17 и Г.18).

Постоянные нагрузки

Загружение пролетного строения постоянными нагрузками разделено на две стадии: I стадия - от собственного веса балок длиной 33 и 20 м (установка на временные опоры, работа каждой балки в отдельности по балочно-разрезной схеме), II стадия - от веса мостового полотна, продольных швов омоноличивания (по плите проезжей части, поперек оси моста) и монолитных участков объединения балок (между балками длиной 33 и 20 м, вдоль оси моста).

Расчетные значения интенсивностей постоянных нагрузок получены с учетом соответствующих коэффициентов надежности по нагрузке согласно пункту 5.1.1 рекомендаций [2]:

, если они имеют тот же знак, что и усилия от временных нагрузок, и с коэффициентами

, если знаки разные.

Нормативные и расчетные интенсивности от постоянных нагрузок для всех балок пролетного строения приведены в таблице Г.32.

Таблица Г.32

Определение интенсивности постоянных нагрузок

от собственного веса балок и элементов мостового полотна

Наименование элемента	Ширина, м	Толщина, м	Площадь, м²	Объемный вес, тс/м³	Нормативная интенсивность, тс/м	Коэффициент надежности	Расчетная интенсивность g_ПСрасч, тс/м
Балки длиной, м:
33	-	-	-	-	1,864	1,05	1,957
20	-	-	-	-	1,714	1,05	1,800
Итого по I стадии загружения для балок длиной, м:
33	-	-	-	-	1,864	-	1,957
20	-	-	-	-	1,714	-	1,800
Продольный шов омоноличивания балок:
Б1	0,76	0,18	0,137	2,5	0,342	1,05 (0,90)	0,359 (0,308)
Б2, Б3	0,70	0,18	0,126	2,5	0,315	1,05 (0,90)	0,331 (0,284)
Монолитный участок объединения балок:
Б1			2,098	2,5	5,245	1,05 (0,90)	5,507 (4,721)
Б2, Б3	2,1	1,53	3,213	2,5	8,033	1,05 (0,90)	8,434 (7,230)
Ограждение безопасности	-	-	-	-	0,085	1,05 (0,90)	0,089 (0,077)
Перила	-	-	-	-	0,050	1,05 (0,90)	0,053 (0,045)
Выравнивающий слой балок:
Б1	2,16	0,08	0,173	2,5	0,432	1,15 (0,95)	0,497 (0,497)
Б2, Б3	2,10	0,06	0,126	2,5	0,315	1,15 (0,95)	0,362 (0,299)
Защитный слой балок:
Б1	2,16	0,04	0,086	2,5	0,216	1,15 (0,95)	0,248 (0,205)
Б2, Б3	2,10	0,04	0,084	2,5	0,210	1,15 (0,95)	0,242 (0,200)
Гидроизоляция балок:
Б1	2,16	0,01	0,022	1,5	0,032	1,15 (0,95)	0,037 (0,030)
Б2, Б3	2,10	0,01	0,021	1,5	0,032	1,15 (0,95)	0,036 (0,030)
Покрытие асфальтобетонное балок:
Б1	2,16	0,09	0,194	2,4	0,467	1,15 (0,95)	0,560 (0,444)
Б2, Б3	2,10	0,09	0,189	2,4	0,454	1,15 (0,95)	0,544 (0,431)
Итого по II стадии загружения для балок:
Б1	-	-	-	-	6,869	-	7,327 (1,904)
Б2, Б3	-	-	-	-	0,936	-	1,071 (0,851)

Примечания

1 Величины

, указанные в скобках, приняты согласно пункту 5.1.1 рекомендаций [2].

2 Расчетные интенсивности в скобках получены с использованием коэффициентов

, приведенных в скобках.

Изгибающий момент в середине пролета от I стадии постоянных нагрузок определен по формуле

(Г.23)

где

- площадь линии влияния момента; для сечения 2-2 (в середине балки) с расчетным пролетом

Поперечная сила от постоянной нагрузки в опорном сечении рассчитана по формуле

(Г.24)

где

- площадь линии влияния поперечной силы в сечении 1-1 (расчетный пролет

)

Значения расчетных изгибающих моментов и поперечной силы от II стадии постоянных нагрузок получены путем загружения расчетными интенсивностями нагрузок поверхностей влияния пространственной конечно-элементной модели пролетного строения. Пространственная расчетная схема составлена из балочных элементов общего вида с геометрическими характеристиками двутаврового сечения (в опорном сечении - прямоугольного), соответствующего реальным железобетонным балкам. В поперечном направлении главные балки объединены балочными конечными элементами - диафрагмами на промежуточных опорах и плитными конечными элементами в пролетах и на концевых опорах. Расчетные интенсивности постоянных нагрузок от собственного веса балок и веса мостового полотна приложены к каждой балке по оси, от веса перильных ограждений и ограждений безопасности - только к крайним балкам.

Нормативные и расчетные значения изгибающих моментов и поперечной силы от всех постоянных нагрузок для балок Б1, Б2, Б3 пролетного строения приведены в таблице Г.33.

Таблица Г.33

Определение расчетных усилий от постоянных нагрузок

Наименование нагрузки	Изгибающий момент в сечении M_п, тс·м						Поперечная сила в сечении 1-1 (балки полной длиной 20 м) Q, тс
	2-2			1-1			расчетная			нормативная
	Б1	Б2	Б3	Б1	Б2	Б3	Б1	Б2	Б3	Б1	Б2	Б3
Собственный вес балок	253,6	253,6	253,6	0	0	0	18,0	18,0	18,0	17,143	17,143	17,143
Итого по I стадии	253,6	253,6	253,6	0	0	0	18,0	18,0	18,0	17,143	17,143	17,143
Вес:
продольного шва омоноличивания	26,8	24,8	24,7	-34,6	-33,9	-33,6	5,2	5,1	5,0	4,952	4,857	4,762
монолитного участка объединения балок	9,1	8,5	8,5	-20,2	-20,1	-20,1	1,0	1,1	1,0	0,952	1,048	0,952
ограждений безопасности	3,7	1,9	1,1	-4,6	-2,5	-1,7	1,0	0,3	0,1	0,952	0,286	0,095
перил	2,2	1,2	1,1	-2,8	-1,5	-1,0	0,6	0,2	0,1	0,571	0,190	0,095
выравнивающего слоя	42,8	29,4	28,2	-43,3	-40,1	-38,7	6,8	5,9	5,5	6,476	5,619	5,238
защитного слоя	19,0	17,8	17,9	-24,6	-24,4	-24,3	3,6	3,7	3,6	3,429	3,524	3,429
гидроизоляции	2,8	2,7	2,7	-3,7	-3,6	-3,6	0,5	0,6	0,5	0,476	0,571	0,476
асфальтобетонного покрытия	42,8	40,1	40,2	-55,3	-54,9	-54,6	8,2	8,3	8,1	7,810	7,905	7,714
Итого по II стадии	149,2	126,4	124,4	-189,1	-181,0	-177,6	26,9	25,2	23,9	25,619	24,000	22,762
Всего	402,8	380,0	378,0	-189,1	-181,0	-177,6	44,9	43,2	41,9	42,762	41,143	39,905

Пешеходная и прочие нагрузки

Расчетная интенсивность пешеходной нагрузки на служебных проходах (при ширине менее 1 м) в расчетах не учитывается согласно пункту 5.2.1 рекомендаций [2]. Прочие нагрузки отсутствуют.

Временные нагрузки

Расчетные воздействия от действия временных нагрузок определены загружением расчетными значениями соответствующих нагрузок (А14, Н14) поверхностей влияния пространственной конечно-элементной модели пролетного строения. Расположение тележек нагрузок получены путем установки их в положение, создающее максимальные значения усилий. Примеры поверхностей влияния с отображением расстановки осей тележек нагрузок приведены на рисунках Г.20, Г.21. Результаты расчетов даны в таблице Г.34.

а - заезд на полосу безопасности при загружении поверхности

влияния изгибающего момента балки Б1 в сечении 2-2; б - то

же, без заезда для балки Б2 в сечении 1-1

Рисунок Г.20 - Пример отображения расстановки осей

тележек нагрузки А14

Рисунок Г.21 - Пример отображения расстановки осей нагрузки

Н14 при загружении поверхности влияния поперечной силы балки

Б3 в сечении 1-1

Таблица Г.34

Наибольшие усилия в расчетных сечениях от эталонных нагрузок

Элемент конструкции, вид проверки	Название эталонного транспортного средства/вариант загружения	Номер полосы движения	Колонна и ее положение, м		Коэффициенты для тележки и осевых нагрузок			Коэффициенты для полосовой нагрузки			Длина загружения	Воздействия от нагрузок				Итого по полосам	Усилие от расчетного воздействия эталонного транспортного средства
			Колонна и ее положение, м		Коэффициенты для тележки и осевых нагрузок			Коэффициенты для полосовой нагрузки				осевых		полосовой
			Ось полосы движения колонны от левого ОБ	Транспортное средство вдоль проезда	полосности s_iТ (s_iНК)	динамический	надежности	полосности s_iАК	динамический	надежности		нормативное	расчетное	нормативное	расчетное
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18
Сечение 1-1, балки Б1, Б2, по Q, тс	А14/с заездом на ПБ	1	1,50	16,70	1,00	1,00	1,30	1,00	1,00	1,20	59,70/19,94	14,71	19,13	8,47	10,16	29,29	36,44
	А14/с заездом на ПБ	2	4,50	9,95	1,00	1,00	1,30	0,60	1,00	1,20	59,70/19,94	3,48	4,53	3,64	2,62	7,15	36,44
	Н14 (НК-100)	1	3,25	14,45	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	38,88	42,77	-	-	42,77	42,77
	ЭН₃/два грузовика в колонне (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), движение назад с заездом на ПБ	1	1,50	12,80; 30,70	1,00	1,00	1,20	-	-	-	59,70/58,94	15,82	18,99	-	-	18,99	24,55
		2	4,50	9,95; 30,70	1,00	1,00	1,20	-	-	-	59,70/58,94	4,63	5,56	-	-	5,56	24,55
Сечение 1-1, балка Б3, по Q, тс	А14/без заезда на ПБ	1	2,99	16,70	1,00	1,00	1,30	1,00	1,00	1,20	59,70/19,94	14,31	18,61	7,78	9,34	27,95	38,19
	А14/без заезда на ПБ	2	6,04	10,70	1,00	1,00	1,30	0,60	1,00	1,20	59,70/19,94	5,17	6,72	4,88	3,52	10,24	38,19
	Н14 (НК-100)	1	5,29	15,20	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	42,39	46,62	-	-	46,62	46,62
	ЭН₃/общая колонна, движение назад без заезда на ПБ	1	2,99	-4,60; 12,80; 30,70; 48,10	1,00	1,00	1,20	-	-	-	59,70/58,94	15,91	19,09	-	-	19,09	25,02
	ЭН₃/общая колонна, движение назад без заезда на ПБ	2	5,94	-5,95; 11,45; 30,70; 48,10	0,60	1,00	1,20	-	-	-	59,70/58,94	8,23	5,93	-	-	5,93	25,02
Сечение 1-1, балка Б1, по M, тс·м	А14/с заездом на ПБ	1	1,50	32,45	1,00	1,00	1,20	1,00	1,00	1,20	59,70/ 39,00	-24,83	-29,80	-39,82	-47,78	-77,58	-117,21
	А14/с заездом на ПБ	2	4,50	34,33	1,00	1,00	1,20	0,60	1,00	1,20	59,70/ 39,00	-19,49	-23,39	-22,56	-16,24	-39,63	-117,21
	Н14 (НК-100)	1	3,25	33,35	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	-77,81	-85,59	-	-	-85,59	-85,59
	ЭН₃/два грузовика в колонне (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), движение вперед с заездом на ПБ	1	1,50	7,05; 30,70	1,00	1,00	1,20	-	-	-	59,70/57,11	-43,63	-52,35	-	-	-52,35	-87,61
		2	4,50	28,93; 46,33	1,00	1,00	1,20	-	-	-	59,70/57,11	-29,38	-35,26	-	-	-35,26	-87,61
Сечение 1-1, балка Б2, по M, тс·м	А14/с заездом на ПБ	1	1,50	10,70	1,00	1,00	1,30	1,00	1,00	1,20	59,70/19,54	-27,11	-35,36	-42,57	-51,09	-86,45	-132,25
	А14/с заездом на ПБ	2	4,50	33,95	1,00	1,00	1,30	0,60	1,00	1,20	59,70/19,54	-19,80	-25,83	-27,73	-19,96	-45,80	-132,25
	Н14 (НК-100)	1	3,25	32,15	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	-75,83	-83,41	-	-	-83,41	-83,41
	ЭН₃/общая колонна, движение вперед с заездом на ПБ	1	1,50	10,80; 30,70; 48,10	1,00	1,00	1,20	-	-	-	59,70/58,54	-58,53	-70,23	-	-	-70,23	-95,99
	ЭН₃/общая колонна, движение вперед с заездом на ПБ	2	4,50	6,95; 30,70; 48,10	0,60	1,00	1,20	-	-	-	59,70/58,54	-35,78	-25,76	-	-	-25,76	-95,99
Сечение 1-1, балка Б3, по M, тс·м	А14/с заездом на ПБ	1	4,50	10,70	1,00	1,00	1,30	1,00	1,00	1,20	59,70/19,54	-26,78	-34,94	-39,32	-47,18	-82,12	-129,57
	А14/с заездом на ПБ	2	1,50	33,95	1,00	1,00	1,30	0,60	1,00	1,20	59,70/19,54	-20,20	-26,35	-29,31	-21,10	-47,45	-129,57
	Н14 (НК-100)	1	4,24	9,20	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	-78,59	-86,45	-	-	-86,45	-86,45
	ЭН₃/общая колонна, движение вперед с заездом на ПБ	1	2,99	10,05; 30,70; 48,10	1,00	1,00	1,20	-	-	-	59,70/58,45	-54,21	-65,05	-	-	-65,05	-95,51
	ЭН₃/общая колонна, движение вперед с заездом на ПБ	2	5,94	8,45; 30,70; 48,10	0,60	1,00	1,20	-	-	-	59,70/58,45	-42,31	-30,46	-	-	-30,46	-95,51
Сечение 2-2, балка Б1, по M, тс·м	А14/с заездом на ПБ	1	1,50	39,20	1,00	1,04	1,20	1,00	1,04	1,20	39,00/39,00	50,12	62,81	38,74	48,55	111,36	138,68
	А14/с заездом на ПБ	2	4,50	39,20	1,00	1,04	1,20	0,60	1,04	1,20	39,00/39,00	12,95	16,23	14,74	11,09	27,32	138,68
	Н14 (НК-100)	1	3,25	38,60	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	85,45	93,99	-	-	93,99	93,99
	ЭН₃/два грузовика в колонне (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), движение назад с заездом на ПБ	1	1,50	35,20; 52,60	1,00	1,04	1,20	-	-	-	39,00/39,00	52,62	65,95	-	-	65,95	88,14
		2	4,50	21,80; 39,20	1,00	1,04	1,20	-	-	-	39,00/39,00	17,70	22,19	-	-	22,19	88,14
Сечение 2-2, балка Б2, по M, тс·м	А14/с заездом на ПБ	1	1,50	37,70	1,00	1,04	1,20	1,00	1,04	1,20	39,00/39,00	51,52	64,57	33,33	41,77	106,35	158,80
	А14/с заездом на ПБ	2	4,50	39,20	1,00	1,04	1,20	0,60	1,04	1,20	39,00/39,00	27,75	34,78	23,50	17,67	52,45	158,80
	Н14 (НК-100)	1	3,25	37,40	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	146,39	161,03	-	-	161,03	161,03
	ЭН₃/два грузовика в колонне (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), движение вперед с заездом на ПБ	1	1,50	20,40; 37,80	1,00	1,04	1,20	-	-	-	39,00/39,00	51,86	65,00	-	-	65,00	103,38
		2	4,50	21,80; 39,20	1,00	1,04	1,20	-	-	-	39,00/39,00	30,62	38,38	-	-	38,38	103,38
Сечение 2-2, балка Б3, по M, тс·м	А14/без заезда на ПБ	1	2,99	37,70	1,00	1,04	1,20	1,00	1,04	1,20	39,00/39,00	47,23	59,20	29,87	37,43	96,63	158,38
	А14/без заезда на ПБ	2	6,04	39,20	1,00	1,04	1,20	0,60	1,04	1,20	39,00/39,00	33,94	42,54	25,54	19,21	61,75	158,38
	Н14 (НК-100)	1	3,64	38,60	1,00	1,10	1,00	-	-	-	-	147,36	162,10	-	-	162,10	162,10
	ЭН₃/два грузовика в колонне (пункт 4.1.4 рекомендаций [2]), движение вперед с заездом на ПБ	1	4,50	35,20; 52,60	1,00	1,04	1,20	-	-	-	39,00/39,00	48,07	60,25	-	-	60,25	100,51
		2	1,50	35,20; 52,60	1,00	1,04	1,20	-	-	-	39,00/39,00	32,12	40,26	-	-	40,26	100,51

Примечание - Условные обозначения соответствуют условным обозначениям, приведенным к таблице Г.6.

Несущая способность сечений

Несущая способность сечения по изгибающему моменту

Армирование и размеры поперечных сечений балок для определения их несущей способности по изгибающему моменту приняты по данным проекта на изготовление балок. К расчету принимаем балки Б1 и Б2 (поскольку балка Б3 идентична балке Б2). В дальнейшем принято обозначение Б1 (Б2) - данные для балки Б1 (данные для балки Б2). Сечения балок с основными размерами для расчета несущей способности представлены на рисунке Г.22.

а - сечение 1-1; б - сечение 2-2; 1 - центр тяжести

растянутой арматуры; 2 - пучок из 12 канатов К7-1400-С

диаметром 15 мм; 3 - центр тяжести сжатой зоны бетона;

4 - пучок из четырех канатов К7-1400-С диаметром 15 мм;

5 - центр тяжести нижней рабочей арматуры

Рисунок Г.22 - Поперечное сечение балки Б1 (Б2) в расчетных

сечениях (размеры даны в сантиметрах)

Полезная несущая способность сечения M_II на восприятие временной нагрузки и постоянных нагрузок II стадии определяется по формуле

(Г.25)

где

(при условии

) - высота сжатой зоны бетона, м;

R_р = 104500 тс/м² (1025 МПа) - расчетное сопротивление арматурных канатов К7-1400-С диаметром 15 мм;

R_s = 35500 тс/м² - расчетное сопротивление арматуры класса А-400 диаметром 32 мм;

R_b = 2250 тс/м² (22 МПа) - расчетное сопротивление бетона класса B45;

- относительная высота сжатой зоны бетона;

- предельная относительная высота сжатой зоны бетона, определенная по формуле (36), при

Для сечения 1-1:

A_рI = 0 м² - площадь напрягаемой верхней рабочей арматуры для I стадии;

A_sII = 64,31 x 10^-4 м² - площадь ненапрягаемой верхней рабочей арматуры, учитываемой в расчете на II стадии;

A_рII = 16,49 x 10^-4 м² - площадь напрягаемой верхней рабочей арматуры, устанавливаемой на II стадии;

b_п = 0,60 м - ширина нижнего пояса в сжатой зоне;

h₀ = 1,45 м - расстояние от нижней фибры нижнего пояса балки до центра тяжести верхней рабочей арматуры балки.

Для сечения 2-2:

A_рI = 54,95 x 10^-4 м² - площадь напрягаемой нижней рабочей арматуры на I стадии;

A_рII = 32,97 x 10^-4 м² - площадь напрягаемой нижней рабочей арматуры, устанавливаемой на II стадии;

b_п = 2,16 (2,10) м - ширина плиты в сжатой зоне;

h₀ = 1,351 м - расстояние от верхней фибры плиты проезжей части до центра тяжести нижней рабочей арматуры балки на II стадии;

- напряжение в рабочей арматуре от I стадии постоянных нагрузок (собственного веса балок), определенное в предположении, что бетон в растянутой зоне балки не работает и все растягивающие напряжения воспринимаются только арматурой, при этом момент внутренней пары сил (бетон сжатой зоны - растянутая арматура) уравновешивает момент от I стадии постоянных нагрузок M_Iп

(Г.26)

M_Iп = 0 (0) тс·м и M_Iп = 253,61 (253,61) тс·м - изгибающий момент от I стадии постоянных нагрузок соответственно для сечения 1-1 и сечения 2-2 (см. таблицу Г.33);

z - плечо внутренней пары сил (расстояние между центрами тяжести растянутой арматуры и равнодействующей усилия сжатия бетона), м, определенное из условия равенства статических моментов площадей сжатого бетона, сжатой и растянутой арматуры

(Г.27)

h_цт = 0,977 (0,971) м - положение центра тяжести железобетонного сечения балки;

h_р = 0,353 (0,36) м - высота ребра на участке от центра тяжести железобетонного сечения балки до плиты;

b_р = 0,18 (0,18) м - ширина ребра балки;

h_п = 0,199 (0,199) м - приведенная толщина плиты балки;

b_п = 2,16 (2,10) м - ширина плиты (с учетом продольного шва омоноличивания);

h_цта = 0,16 (0,16) м - расстояние от нижней грани ребра до центра тяжести растянутой арматуры на I стадии.

Несущие способности сечений по изгибающему моменту приведены в таблице Г.35.

Таблица Г.35

Несущие способности сечений по изгибающему моменту

Наименование показателя	Величина показателя
	Сечение 1-1 для балок Б1 и Б2	Сечение 2-2
	Сечение 1-1 для балок Б1 и Б2	для балки Б1	для балок Б2, Б3
Плечо внутренней пары сил z, м	-	1,265	1,265
Напряжение в рабочей арматуре , тс/м² (МПа)	-	36475 (365)	36493 (365)
Высота сжатой зоны бетона "x", м	0,297	0,148	0,152
Несущая способность сечения M_II, тс·м (МН·м)	521,3 (5,21)	917,6 (9,18)	915,9 (9,16)
Полная несущая способность балки M_0,5 = M_Iп + M_II, тс·м (МН·м)	521,3 (5,21)	1171,2 (11,71)	1169,5 (11,69)

Несущая способность сечения по поперечной силе

Несущая способность по поперечной силе определена на основании подразделов 7.76 - 7.79 СП 35.13330.2011. Армирование принято по данным проекта на изготовление балок. При расчете несущей способности были рассмотрены варианты начала трещины c₀ с шагом 0,05 м и углы ее наклона от 30° до 89° с шагом 0,5°. В результате наиболее невыгодное расположение сечения определено при следующих параметрах: c₀ = 0 м,

. Длина проекции критической трещины при этом составила 1,22 м.

Схема для определения Q_пред в наклонном сечении, направленном от границы монолитного участка под углом 49,5°, показана на рисунке Г.23.

1 - центр тяжести растянутой арматуры; 2 - пучок из 12

канатов К7-1400-С диаметром 15 мм; 3 - центр тяжести сжатой

зоны бетона; 4 - граница монолитного участка и балок длиной

20,1 м; 5 - балки длиной 20,1 м; 6 - монолитный участок;

7 - ось опирания на опоре 2 (размеры даны в сантиметрах)

Рисунок Г.23 - Схема для определения Q_пред в балке Б1 (Б2)

Стесненное кручение пролетного строения в настоящем примере не учитывается.

Несущая способность наклонного сечения по сжатому бетону между наклонными трещинами из условия (7.58) СП 35.13330.2011 составляет

(Г.28)

где

;

- при хомутах, нормальных к оси элемента;

n₁ = E_s/E_b = 2060/375 = 5,49 - отношение модулей упругости арматуры и бетона;

b = 0,18 м - средняя толщина ребра;

h₀ = 1,43 м - рабочая высота сечения;

A_sw = 1,57 x 10^-4 м² - площадь сечения ветвей хомутов, расположенных в одной плоскости;

S_w = 0,1 м - расстояние между хомутами по нормали к ним;

Несущая способность наклонного сечения элементов с поперечной ненапрягаемой арматурой из условия (7.61) СП 35.13330.2011 определяется по формуле

(Г.29)

где

- суммы проекций усилий всей пересекаемой (соответственно наклонной и нормальной к продольной оси элемента) арматуры при длине проекции сечения c = 1,22 м;

m_а4, R_sw = 0,8 x 350 = 280 МПа (27568 тс/м²) - расчетное сопротивление арматуры класса А-I;

ИС NORMPROD: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: подраздел 40 в СП 35.13330.2011 отсутствует. Возможно, имеется в виду подраздел 7.40 СП 35.13330.2011.

m_а4 - коэффициент условий работы арматуры (подраздел 40 СП 35.13330.2011);

Q_b - поперечное усилие, передаваемое в расчете на бетон сжатой зоны над концом наклонного сечения (подраздел 7.78 СП 35.13330.2011), МН (тс),

(Г.30)

- усилие, воспринимаемое горизонтальной арматурой, МН (тс), определяемое по формуле (7.65) СП 35.13330.2011 (так как критическое сечение расположено под углом к оси элемента, меньше 50°, то

Величина Q_b не должна превосходить значение Q_bmax

Q_bmax = mR_btbh₀, (Г.31)

где m - коэффициент условий работы

(Г.32)

- касательное напряжение от нормативных нагрузок (постоянных и временных А14 и Н14 (НК-100) СП 35.13330.2011) в конце наклонной трещины, МПа (тс/м²);

Q - величина поперечной силы от нормативной нагрузки, МН (тс), принятая по данным таблиц Г.31 и Г.32;

S_red - статический момент отсеченной площади приведенного сечения, м³;

I_red - момент инерции приведенного сечения, м⁴;

R_b,sh - расчетное сопротивление бетона скалыванию, МПа (тс/м²).

Определенные по формуле (Г.32) при R_b,sh = 3,8 МПа, S_red = 0,2086 м³, I_red = 0,2484 м⁴ и b = 0,18 м величины касательных напряжений

, коэффициента m и Q_bmax приведены в таблице Г.36.

Таблица Г.36

Расчет величины поперечной силы Q_bmax

Эталонная нагрузка	Балка	Поперечные силы Q от нормативных нагрузок, тс (МН)			Касательное напряжение , тс/м² (МПа)	Коэффициент условий работ m	Предельное значение поперечной силы Q_bmax, тс (МН)
Эталонная нагрузка	Балка	постоянных	временных	Сумма	Касательное напряжение , тс/м² (МПа)	Коэффициент условий работ m	Предельное значение поперечной силы Q_bmax, тс (МН)
Н14	Б1	42,76 (0,428)	39,33 (0,393)	82,09 (0,821)	382,99 (3,83)	1,30	0,427 (42,67)
	Б2	41,14 (0,414)	39,33 (0,393)	80,47 (0,805)	375,44 (3,75)	1,30	0,427 (42,67)
	Б3	39,90 (0,399)	38,88 (0,389)	78,78 (0,788)	367,56 (3,68)	1,31	0,430 (43,00)
А14	Б1	42,76 (0,428)	32,14 (0,321)	74,90 (0,749)	349,45 (3,49)	1,33	0,437 (43,66)
	Б2	41,14 (0,414)	32,14 (0,321)	73,28 (0,733)	341,90 (3,42)	1,34	0,448 (43,99)
	Б3	39,90 (0,399)	42,39 (0,424)	82,29 (0,823)	383,94 (3,84)	1,30	0,427 (42,67)

Поскольку для всех случаев Q_bmax < Q_b = 76,95 тс, то в расчет принята минимальная величина Q_bmax = 42,67 тс.

Количество принимаемых в расчет пересекаемых хомутов

А-400 - 24 шт. Тогда

Несущая способность наклонного сечения по поперечной силе принята как минимальное значение из величин

(см. пункт 4.4.5)

Q_пред = 94,61 тс.

Допустимые величины временных нагрузок и грузоподъемность пролетного строения

Допустимые величины временных нагрузок по изгибающему моменту и поперечной силе определены по формулам

M_врем = M_пред - M_пост; (Г.33)

Q_врем = Q_пред - Q_пост. (Г.34)

Допустимые классы по грузоподъемности в единицах проектных временных нагрузок А14 и Н14 и допустимые массы нагрузки ЭН₃ рассчитаны по формуле (4) рекомендаций [2] (при К = 14 для нагрузок А14 и Н14 и К = 30 для нагрузки ЭН₃).

Результаты определения допустимых величин временных нагрузок и грузоподъемности балок приведены в таблице Г.37.

Таблица Г.37

Результаты определения допустимых величин воздействий

от временных нагрузок и допустимых классов

балок по грузоподъемности

ИС NORMPROD: примечание.

Ячейки, выделенные серой "заливкой" в официальном тексте документа, в электронной версии документа обозначены символом "&".

Элемент конструкции (сечение, балка), вид проверки	Несущая способность элемента	Воздействие от постоянной нагрузки	Допустимое воздействие от временной нагрузки	Название эталонного транспортного средства	Усилие от расчетного воздействия эталонного транспортного средства	Допустимый класс по грузоподъемности
1-1, Б3, Q, тс	94,610	41,90	52,710	Н14 (НК-100)	46,625	&15,827&
1-1, Б1, Q, тс	94,610	44,90	49,710	Н14 (НК-100)	42,767	16,273
1-1, Б2, Q, тс	94,610	43,20	51,410	Н14 (НК-100)	42,767	16,829
1-1, Б1, Q, тс	94,610	44,90	49,710	А14	36,440	&19,098&
1-1, Б3, Q, тс	94,610	41,90	52,710	А14	38,189	19,323
1-1, Б2, Q, тс	94,610	43,20	51,410	А14	36,440	19,751
1-1, Б3, M, тс·м	-521,30	-177,51	-343,790	А14	-126,927	37,920
1-1 Б2, M, тс·м	-521,30	-181,09	-340,210	А14	-114,361	41,648
1-1, Б1, M, тс·м	-521,30	-189,06	-332,240	А14	-94,150	49,404
1-1, Б1, M, тс·м	-521,30	-189,06	-332,240	Н14 (НК-100)	-85,590	54,345
1-1, Б3, M, тс·м	-521,30	-177,51	-343,790	Н14 (НК-100)	-86,451	55,674
1-1, Б2, M, тс·м	-521,30	-18,09	-340,210	Н14 (НК-100)	-83,410	57,103
1-1, Б1, Q, тс	94,610	44,90	49,710	ЭН₃	24,545	&60,759&
1-1, Б3, Q, тс	94,610	41,90	52,710	ЭН₃	25,014	63,218
1-1, Б2, Q, тс	94,610	43,20	51,410	ЭН₃	24,545	62,837
2-2, Б3, M, тс·м	1169,50	377,37	792,130	Н14 (НК-100)	162,100	68,413
2-2, Б2, M, тс·м	1169,50	379,89	789,610	Н14 (НК-100)	161,034	68,647
2-2, Б2, M, тс·м	1169,50	379,89	789,610	А14	158,800	69,613
2-2, Б3, M, тс·м	1169,50	377,37	792,130	А14	158,380	70,020
2-2, Б1, M, тс·м	1171,20	393,60	777,600	А14	138,682	78,499
2-2, Б1, M, тс·м	1171,20	393,60	777,600	Н14 (НК-100)	93,990	115,825
1-1, Б3, M, тс·м	-521,30	-177,51	-343,790	ЭН₃	-79,597	129,574
1-1, Б2, M, тс·м	-521,30	-181,09	-340,210	ЭН₃	-72,708	140,374
1-1, Б1, M, тс·м	-521,30	-189,06	-332,240	ЭН₃	-57,392	173,668
2-2, Б2, M, тс·м	1169,50	379,89	789,610	ЭН₃	103,377	229,146
2-2, Б3, M, тс·м	1169,50	377,37	792,130	ЭН₃	100,509	236,436
2-2, Б1, M, тс·м	1171,20	393,60	777,600	ЭН₃	88,138	264,676

Таким образом, минимальными классами пролетного строения по грузоподъемности в единицах нагрузок А14, Н14 и ЭН₃ являются классы по поперечной силе над промежуточной опорой К_АК = 19,10, К_НК = 15,83, К_ЭН3 = 60,76.

БИБЛИОГРАФИЯ

[1]	ОДМ 218.1.001-2010	Рекомендации по разработке и применению документов технического регулирования в сфере дорожного хозяйства
[2]	ОДМ 218.4.025-2016	Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Общая часть
[3]	ОДМ 218.4.028-2016	Методические рекомендации по определению грузоподъемности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Опорные части, опоры и фундаменты. Рекомендованы к применению распоряжением Росавтодора от 09.11.2016 N 2325-р
[4]		Руководство по определению грузоподъемности железобетонных пролетных строений железнодорожных мостов, 1989

ИС NORMPROD: примечание.

Текст дан в соответствии с официальным текстом документа.

ОКС

Ключевые слова: мостовое сооружение, классы по грузоподъемности, определение грузоподъемности

Руководитель

организации-разработчика

СГУПС

Проректор по научной работе

С.А.БОКАРЕВ

Вернуться в "Каталог нормативных документов"

Источник информации: https://xn--c1ad2agd.xn--p1ai/documents/prod/metodicheskie-rekomendacii/0/odm_75780.html

На эту страницу сайта можно сделать ссылку:

На правах рекламы:

Разработка сайта
ArtStyle Group

Полное меню

Основные ссылки

Вернуться в "Каталог нормативных документов"